钙处理对20CrMnTiH齿轮钢中非金属夹杂物的影响

铝脱氧齿轮钢中易生成大量的高熔点Al₂O₃类夹杂物,容易导致水口结瘤及钢材性能恶化,目前较常采用钙处理将钢中高熔点的Al₂O₃类夹杂物改性为低熔点的钙铝酸盐类夹杂物。合理的钙处理可以减轻水口结瘤并提高连铸过程钢液的可浇性,工业试验研究了喂钙前钢液中T.Ca含量、喂钙速度、喂钙量、净空高度及渣厚等参数对齿轮钢中钙收得率的影响,并在1.5 m·s?1的喂钙速度条件下研究了不同喂钙量对钙处理过程中齿轮钢中非金属夹杂物改性的影响。研究结果表明,当喂钙前钢液中T.Ca的质量分数小于10×10?6,喂钙速度为1.5 m·s?1,适当降低喂钙量和净空高度和渣厚,钢液中钙收得率均高于20%。当钢液中T.Ca的质量分数高于17×10?6时,钢中生成大量高熔点CaS型夹杂物,三元相图中夹杂物的平均质量分数远离液相区。随着齿轮钢中T.Ca含量的增加,夹杂物的平均尺寸和数密度逐渐增加。热力学计算结果与工业试验钙处理对钢中非金属夹杂物改性效果具有较好的一致性。      

RH-喂线钙处理的管线钢X80非金属夹杂物变性效果分析

在钙处理对夹杂物变性作用进行分析的基础上,结合钢厂生产X80管线钢(%:≤0.08C、≤1.85Mn、≤0.060Als)的工业性试验,利用冶金热力学原理,分析计算了Al₂O₃变性为低熔点钙铝酸盐所需钙含量的范围和避免单相CaS析出硫含量的范围,同时对≤0.002%S和0.025%～0.035%Al的RH处理钢水按出站[Ca]_Tot=(40～50)×10-6计算喂Ca-Si线进行钙处理,并对中间包钢水和铸坯中的夹杂物进行了检测。结果表明,X80管线钢试验炉次平均[Ca]_Tot为41×10^-6,[S]为23×10^-6,均在理论计算范围内;同时经钙处理后,钢中绝大部分夹杂物CaO-CaS-Al₂O₃复合夹杂,钙处理效果良好。     

提高纯钙线钙收得率的研究

通过理论分析和生产实践研究了影响纯钙线Ca收得率的因素,结果表明:1)减少喂丝导管直径能够减小钙线的偏转和盘圈的问题;2)钙的有效吸收区间为包底以上0.3m至液面下1.22m;3)钙线的喂线速度受到钙线铁皮厚的影响,不同铁皮厚度的钙线对应一最佳喂线速度;4)在氩气泡循环流的下降流位置喂线时,钙的收得率优于在氩气泡循环流...     

残钙量对夹杂物变性效果的影响

通过热力学计算,分析了残钙量对低碳低硅铝镇静钢中夹杂物钙处理变性效果的影响,并结合实验室实验和现场试验对分析结果加以验证,提出了合理的残钙量范围。     

精炼过程中钢水喂Si-Ca线钙处理工艺研究

针对用户对管线钢和汽车大梁钢钢种夹杂物球形变性的要求,研究了两种不同钢水精炼工艺条件下钢水中S含量、Als含量、钢水氧化性等因素对喂线效果的影响,目的是找出管线钢和汽车大梁钢喂线的影响因素,满足用户对轧材夹杂物变性的要求.     

高级别管线钢钙处理冶金效果研究

针对管线钢L360QS进行了钙处理实验研究,考查钢液中[Ca]、[S]对夹杂物变性的影响.结果表明,钢中的硫被脱到0.002%~0.003%(质量分数)范围内的较低水平,脱硫率最高达85.0%,与实验预期吻合.随着钢液中[S]增加,夹杂物中CaS+MnS的平均质量分数相应增加,但夹杂物中的CaS含量不一定增加.钙对夹杂物变性作用非常明显,[Ca]相对高的管线钢,其夹杂物绝大多数都变性为球形的含CaS钙铝酸盐复合夹杂,不存在MnS夹杂和MgO·Al₂O₃夹杂.为使氧化夹杂和硫化夹杂都变性完全,钢液中的硫的质量分数应控制在0.002%左右,钙的质量分数应控制在0.003 5%~0.004 0%,且[Ca]/[S]>1.9.     

钢液喂Ca-Si包芯线的钙收得率研究

钙处理是将钢液脱氧、脱硫到极低水平的重要方法。此外,通常用钙来控制氧化物、硫化物夹杂的形状、尺寸和分布。所获得的含钙夹杂物即使经过后续的热加工操作之后仍将保持其球形。因而防止了链状氧化铝、硫化物的形成,产品性能的各向异性得以大幅度减小,尤其是可提高产品厚度方向的延     

CSP生产低碳铝镇静钢的钙处理

通过对国内某钢厂CSP工艺生产的低碳铝镇静钢钙处理前后钢中夹杂物类型的变化研究,从热力学上分析了钢中Al2O3夹杂物的变性机理及夹杂物中wCaS较高的原因。同时,重点描述了钢中夹杂物不同类型的发展过程和夹杂物中CaS的存在形式。研究结果表明,钙处理后钢中镁铝尖晶石和钢中Ca、S元素会结合并相互扩散;且在现有工艺条件下,钢中wS过高使钢液钙处理后钢中原有的高熔点镁铝尖晶石夹杂物没有转变为低熔点夹杂物,同时也是钢中生成了大量CaS的主要原因;在现有工艺水平下,钢中wT[Ca]应控制在0.001 4%~0.002 8%较为合适。     

钙处理工艺对夹杂物变性理论分析与实践

通过钙处理的热力学分析,界定钢液中w（Al）、w（S）、φ（O）对钙处理夹杂物的变性的影响,并针对萍钢二炼钢厂冶炼的钢水条件,改变钙处理的工艺条件。从而改善钢水品质,保证了钢水的可浇注性以及材质的性能。     

钙处理对钢中非金属夹杂物行为的影响

在某钢厂现行的喂钙工艺条件下,对钙处理后夹杂物变性效果进行了分析.经过钙处理后,钢中非金属夹杂物的尺寸进一步降低,夹杂物的类型也有所改变.低熔点夹杂物所占比例由2.5％提高到60％以上,有效地防止了浇注过程中的水口堵塞.     

L360QS钢钙处理的热力学分析与试验研究

针对管线钢L360QS,利用活度相互作用系数和Bjorkvall方法对钙处理过程进行热力学分析,并对管线钢进行了实验室的钙处理试验和工业试验。热力学分析结果表明,当钢中a(Als)=0.045%时,如果要生成12CaO·7Al2O3夹杂且避免CaS夹杂析出,则应控制钢液中a(Ca)在33.21×10-6左右,a(S)0.002 563%。钙处理试验表明,CaS夹杂数量随着钢液中钙含量的增加而增多,且含MgO·Al2O3尖晶石的夹杂物有所减少。为使氧化夹杂和硫化夹杂变性完全,应控制钢液中w(S)≈0.002%,w(Ca)=0.003 5%~0.004 0%,且w(T.Ca)/w(S)1.9。工业试验结果表明夹杂物变性良好,达到预期效果。     

钢包喂线──提高钢质量的重要途径

本文阐明了用喂线代替喷粉精炼易切削钢和合金钢时，同样能改变夹杂物形态和改善钢水流动性，能进一步提高合金元素回收率，降低生产成本，从而获得更好的冶金效果和经济效益。     

氧化铝夹杂物在钙处理变性过程中的演变第二部分：结果和讨论

研究了在铝镇静钢中添加钙后形成的中间反应产品,从试验室和实际生产炉次钙处理前后各不同时间内提取钢样。通过自动和手动扫描电子显微镜以及对试样横断面抛光的X-射线显微分析描绘夹杂物的特征,通过对钢的溶解提取夹杂物。工业和试验室钢样中的溶解硫（质量）含有40×10^-6,说明喷吹钙后硫化钙作为主要反应产品,随后出现铝酸钙。提出了硫化钙和氧化铝两者之间的反应形成铝酸钙,试验室试样中硫含量为7×10^-6,说明氧化钙为主要初始钙反应产品。提出了氧化铝夹杂物通过钙处理变性的简单机理,考虑了CaO和CaS的瞬间转变。     

钢包喂线工艺中钙包芯线熔化位置优化

利用Fluent模拟了150 t钢包单孔底吹氩时钢液的流场特征,利用DPM模型模拟了钢液下降流处(距包底309 mm)包芯线熔化时钙的运动行为,对比分析了熔化位置对钙的运动轨迹、停留时间与气化损失的影响。结果表明:钙包芯线的熔化位置位于吹氩口正上方时,单位质量钙在钢中停留时间为25 s;熔化位置位于钢液下降流处时,单位质量钙在钢中停留时间延长约2.5倍,且大多数钙的上浮区域远离气液两相区,降低了氩气泡带走的一部分钙量,提高了钙在钢液中的收得率。     

石油套管钢钙处理机理及效果

系统地研究了国内某钢厂生产的3 9Mn2V石油套管钢钙处理前后的总氧含量变化及夹杂物类型,从热力学上分析了钢中氧化铝和硫化锰的变性机理.研究结果表明现有工艺条件下喂入的硅钙量可以将Al₂O₃完全变性为炼钢温度下呈液态的12CaO· 7Al₂O₃和3CaO· Al₂O₃夹杂物,但不能将MnS完全变性为CaS.     

钙处理工艺对管线钢非金属夹杂物的影响

 为了提高攀钢管线钢的洁净度,通过取样,对攀钢BOF-LF-RH-CC工艺生产的管线钢钙处理后钢中非金属夹杂物作了定量的分析,找出钢中夹杂物的类型、来源以及在不同工序的变化规律,提出改善管线钢洁净度的合理喂钙量的建议。试验结果表明,在现有工艺条件下,喂钙线长度过大,会导致钢中原有的氧化物夹杂变性过度,产生的高熔点夹杂物仍然不易上浮去除。同时,过多的喂钙量导致钢液中产生大量CaS和CaO夹杂,造成了钢液的污染。依照钙硫比等于2.0进行喂钙,计算出合理的喂钙线长度在600m左右。     

高钙包芯线在低碳低硅钢中的应用

进行高钙包芯线在低碳低硅钢中的应用试验,试验结果表明,高钙包芯线的钙收得率为铁钙包芯线的3.29倍,每炉高钙线的喂入重量为铁钙线的0.4倍,且高钙线喂丝时间短。     

复合纯钙铝线在LF精炼炉的应用实践

为保证精炼过程钙处理效果,降低生产成本,福建三钢引进了复合纯钙铝线进行试验.试验表明,复合纯钙铝线的经济效益显著,与喂钙铝包芯线相比:钙的回收率提高16％,吨钢综合成本降低了2元,且大大降低了喂线过程中卡线,断线等异常情况.     

钙处理钢水中非金属夹杂物的形态

通过理论计算和在真空感应炉中钢水钙处理试验,研究了钙处理对钢中非金属夹杂物形态的影响。试验结果与理论计算基本一致。     

重轨钢钙处理工艺生产实践

通过对重轨钢钙处理工艺进行理论分析及现场工业试验,得出,在BOF-LF-RH-CC炼钢工艺中,RH炉精炼进行合理的微Ca处理工艺后,重轨钢A类夹杂物得到有效控制,由长条形转变为点状、短条状或球状分布带芯的复合夹杂物,分散化趋势明显,取得了良好效果。