1Cr11Ni2W2MoV不锈钢冲击性能不合格原因探讨

通过对99件成分存在波动的1Cr11Ni2W2MoV不锈钢经不同温度回火后的力学性能进行统计分析,探讨了该钢经常出现冲击性能不合格的原因。结果表明:造成该钢冲击性能不合格的原因主要是化学成分的波动和回火温度偏低,将回火温度提高至680~710℃可以有效提高该钢冲击性能的一次合格率。     

3Cr2W8V钢形变热处理研究

3Cr2W8V钢广泛应用于有色金属热锻、热挤压和压铸成形.为进一步挖掘3Cr2W8V钢的使用潜力,提高模具材料综合使用性能和使用寿命,本文开展了针对该钢的形变热处理研究,讨论了形变温度、冷却方式及回火温度对试样组织与性能的影响.研究表明高温形变热处理不适宜于3Cr2W8V,形变后水冷优于空冷,并得出组织性能俱佳的优化形...     

施加氮化钛铝涂层对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢力学性能的影响

采用电弧离子镀技术在马氏体热强不锈钢1Cr11Ni2W2MoV样品表面沉积了氮化钛铝涂层，研究了涂层对不锈钢的高温拉伸强度、持久断裂时间以及常温旋转弯曲疲劳寿命的影响。Ti0.7Al0.3N涂层的施加对高温拉伸强度影响不大，高温持久实验表明，Ti0．7Al0．3N涂层显著延长了材料的持久断裂时间；Ti0.7Al0.3N和Ti0．5Al0．5N涂层均使试样的疲劳寿命提高约20％左右；高温持久时间和常温旋转弯曲疲劳寿命的提高与涂层制备过程中高脉冲偏压轰击下不锈钢表面形成的一层结构均匀、组织致密的表面强化层的，以及涂层中的压应力的存在。     

3Cr2W8V钢压铸模具断裂分析

3Cr2W8V钢压铸模具在压铸了几件铝件后发生断裂失效,采用化学成分分析、宏观检验、金相检验和断口分析等方法,对3Cr2W8V钢压铸模具的断裂原因进行了分析。结果表明：模具材料在断裂处的显微组织不均匀,存在大颗粒状碳化物或集中分布的未溶碳化物是造成模具断裂的直接原因。     

深冷处理对W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2和W4Mo3Cr4VSi三种高速钢钻头性能影响的比较

对W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2和W4Mo3Cr4VSi三种牌号的高速钢钻头进行深冷处理,研究深冷处理刀具前后钻头金相组织、硬度等指标的变化情况,并通过实际钻削实验,研究深冷处理前后钻头的磨损情况,并研究高速钢刀具的深冷变化机理。     

3Cr2W8V钢稀土硼铝共渗工艺和性能研究

研究了3Cr2W8V钢稀土硼铝共渗工艺,渗层组织和性能.结果表明,采用文中所述共渗工艺,可在模具的工作带上形成一层高性能的共渗层,渗层表面硬度可达1800～2000HV,取得良好效果.     

3Cr2W8V钢模具加工开裂失效分析

采用宏观、金相及电子探针等检验方法,对3Cr2W8V钢模具线切割加工过程中开裂原因进行了检验分析.结果表明,组织中存在较多带状及聚集状碳化物(形成碳化物偏析)及回火不充分,残余奥氏体继续转变为马氏体所产生的组织应力是导致模具开裂的原因.     

TC1与1Cr11Ni2W2MoV紧固件的防电偶腐蚀设计研究

为获取电偶对腐蚀特性、以合理设计防电偶腐蚀方案,通过酸性盐雾试验、周期浸润试验对不同表面处理的TC1-1Cr11Ni2W2MoV电偶对进行电偶腐蚀研究,采用扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)、电化学工作站对试样的表面形貌、元素含量、自腐蚀电位及电偶电流等进行分析.结果 表明:TC1-1Cr11Ni2W2MoV(...     

13Cr11Ni2W2MoV马氏体热强不锈钢的韧-脆转变及脆化机理

13Cr11Ni2W2MoV马氏体热强不锈钢用于制备航天火工品构件时,服役温度低至-196℃,需其具有良好的低温冲击韧性.为此本实验研究了13Cr11Ni2W2MoV不锈钢在-150～100℃的夏比冲击性能.采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电镜分析其显微组织及冲击断口形貌,结合冲击能量及脆性断面率确定了韧-脆转变温度(DBTT),分析了韧-脆转变规律.结果表明:13Cr11Ni2W2MoV不锈钢的DBTT为-35.5℃.温度由100℃降低到-150℃,13Cr11Ni2W2MoV不锈钢的冲击吸收功由180 J降低至30 J.断口放射区主要表现为由撕裂棱和解理面共存的准解理断裂模式,随着温度降低,放射区解理台阶的高度减小,撕裂棱的宽度变窄.纤维区及剪切唇区表现为韧性断裂模式,断口以韧窝为主,随温度降低韧窝的数量及深度减少.裂纹萌生能量及稳定裂纹扩展过程中吸收的能量随温度降低显著下降,裂纹扩展的难度变低,因此发生了韧-脆转变.韧-脆转变的可能原因为低温下位错难以产生和滑动.     

热处理工艺对3Cr2W8V热作模具钢高温磨损性能的影响

观察和测试了3Cr2W8V热作模具钢经不同温度淬火(直接油淬)、回火后的显微组织和硬度,分析了热处理工艺对其高温磨损性能的影响。研究发现,淬火和回火温度对3Cr2W8V钢高温磨损性能有明显影响,其中回火温度比淬火温度的影响更显著;随着回火温度的提高,钢的硬度先升后降,耐磨性显著下降;随着淬火温度的提高,耐磨性先升后降;经1 050℃淬火+540℃回火的3Cr2W8V钢具有最好的耐磨性;在400℃高温磨损条件下,3Cr2W8V钢的磨损机制为典型的氧化磨损,高的硬度有助于减少基体塑性变形,降低氧化物膜的剥落数量,而过多未溶碳化物和晶粒粗大等因素则导致在一定磨损载荷下基体开裂,加速氧化物剥落。     

晶界富集元素和沉淀相对1Cr11Ni2W2MoV钢性能的影响

富集于晶界的有害元素导致电渣重熔的１Ｃｒ１１Ｍ２Ｗ２ＭｏＶ钢韧性严重下降，它是该钢“６００℃；回火脆性”的主要诱因；颗粒细小、均布于基体和晶界的Ｍ＿（２３）Ｃ＿６沉淀相，使１Ｃｒ１１Ｍ２Ｗ２ＭｏＶ钢具有优良的抗点蚀、应力腐蚀和蠕变性能；反之，颗粒粗大的Ｍ＿（２３）Ｃ＿６晶界沉淀相会使该钢的上述性能严重下降。为此建议修改目前仍推荐的５４０～６００℃不合理的回火制度。     

W6Mo5Cr4V2高速钢WC/Co激光熔覆表面的摩擦磨损性能

为了改善高速钢表面的摩擦磨损性能,应用激光熔覆技术在W6Mo5Cr4V2高速钢表面制备出WC/Co熔覆道。采用三维数码显微镜观察熔覆试件的金相组织并借助显微硬度计测试其显微硬度。采用销盘式摩擦磨损试验机分别对高速钢和WC/Co熔覆试件进行了摩擦磨损试验,并采用三维数码显微镜观察磨损形貌。结果表明:与高速钢基材相比,WC/Co熔覆道硬度提高,熔覆试件的摩擦系数和磨损量降低;WC/Co熔覆道的磨损机制以磨粒磨损为主,熔覆道间隔以磨粒磨损和黏着磨损为主;熔覆道的硬度提高、减摩效果、散热作用以及试件表面熔覆道与间隔面的软硬交替,有助于提高WC/Co熔覆试件的摩擦磨损性能。     

超临界汽轮机中压调速汽阀2Cr12NiMo1W1V钢阀杆断裂原因分析

通过宏观形貌分析、化学成分分析、力学性能测试、光学显微镜以及扫描电镜分析等方法对某超临界汽轮机中压调速汽阀2Cr12NiMo1W1V钢阀杆断裂原因进行了分析。结果表明:阀杆断裂的主要原因是其表面的渗氮层脆性超标,运行中当阀杆和与其紧密配合的阀碟发生挤压摩擦时,便会在应力集中的排汽孔处的渗氮层形成裂纹源,并在载荷作用下穿透渗氮层扩展至基体进而引发阀杆断裂;阀杆材料长期在超过其许用温度的环境下使用,造成蠕变老化,同时材料硬度偏高、塑性和韧性储备不足,都在一定程度上加速了裂纹的扩展,缩短了阀杆的使用寿命。     

离子渗氮温度对W9Mo3Cr4V钢渗层组织及性能的影响

目前,国内外对搅拌头材料W9Mo3Cr4V钢离子渗氮表面改性研究不多。采用金相分析、显微硬度测量、X射线衍射仪(XRD)等研究了离子渗氮温度对W9Mo3Cr4V钢搅拌头显微组织和性能的影响,从而得出制备高硬度耐磨氮化层搅拌头的合适的离子渗氮温度。结果表明:经离子渗氮的W9Mo3Cr4V钢搅拌头表层获得了主要由ε相(Fe3N)和γ’相(Fe4N)组成的均匀渗氮层,且随着从表面到基体距离的增加,渗氮层的硬度呈现平缓的硬度梯度分布;480~560℃范围内,随离子渗氮温度升高,渗氮层厚度不断增加,渗氮层硬度也不断提高;ε相(Fe3N)衍射峰随离子渗氮温度升高而逐渐降低,γ’相(Fe_4N)衍射峰则呈逐渐升高的趋势。渗氮层厚度ζ与渗氮温度T的关系满足ζ=3.85×108e-9 141/T·τ。     

热处理对12Cr2Mo1R耐热钢断裂韧度的影响

本文对12Cr2Mo1R耐热钢板进行了正火+回火处理(NT),然后再进行模拟焊后热处理(SPWHT),研究了这两种状态钢板在不同温度下的J-Δa阻力曲线,并对断裂韧度J0.2BL值进行了分析。研究结果表明,这两种热处理态组织均以贝氏体为主,所含碳化物都由M3C、M2C、M7C3和M23C6组成,其中M代表合金元素Cr、Mo、Mn和Fe或者它们的组合;在相同热处理的状态下,温度越高,断裂韧度值越高;相同温度情况下,正火+回火态12Cr2Mo1R耐热钢表现出较高的断裂韧度,因为其碳化物含量较小,碳化物之间的间距相对较大。     

12Cr1MoVG焊接接头在役时长对显微组织的影响及分析

本文重点研究了高温在役时长对12Cr1MoVG锅炉主蒸汽管道的焊接接头显微组织,探讨了显微组织变化的原因,分析了焊接接头贝氏体球化的原因。结果表明随着使用时间增加,贝氏体发生球化,逐渐分布在α-铁素体中,使用时间越长,球化程度越严重。分析发现原子扩散是球化的主要形成原因,合金元素可以减缓球化行为。珠光体或贝氏体球化检测对锅炉安全使用非常重要。     

钨含量对新型高铬锰氮双相不锈钢Cr29Mn12Ni2N0.6Wx组织和性能的影响

研究了钨含量对新型高铬锰氮双相不锈钢Cr29Mn12Ni2N0.6Wx(x=1,2,3)显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:Cr29Mn12Ni2N0.6Wx不锈钢固溶处理后具有典型的铁素体+奥氏体双相组织,铁素体含量在45%~60%范围内;随着钨含量的增加,合金中σ相的析出倾向增强,铁素体含量增加,合金的耐腐蚀性能降低,屈服强度和抗拉强度升高;经1 050℃固溶处理30 min后,该系列双相不锈钢中不再有σ相析出,其屈服强度大于650 MPa,抗拉强度大于900 MPa,断后伸长率大于30%,作为高强度资源节约型超级双相不锈钢具有潜在应用前景。     

汽轮机低压转子1Cr12Ni3Mo2VN不锈钢叶片的开裂原因分析

对某火力发电厂2号汽轮机组末级开裂叶片进行宏观检查、化学成分分析、金相组织以及断口扫描和元素成分能谱分析。结果表明：该叶片裂纹形成属于腐蚀疲劳失效,蒸汽中存在氯、硫等腐蚀介质引起叶片发生电化学腐蚀,在离心拉应力作用下发生沿晶应力腐蚀开裂,形成裂纹源。在腐蚀介质、拉应力和激振力综合作用下,腐蚀疲劳裂纹加速扩展,并最终发生瞬时断裂。