喷气燃料白土精制后腐蚀的原因及对策

针对长庆炼油化工总厂3号喷气燃料馏分在白土精制后产生银片腐蚀问题,在实验室进行的模拟工业条件的试验结果表明,白土中的痕量单质硫与油中的微量硫醇性硫,在白土的催化作用下反应产生的痕量H2S是导致银片腐蚀的原因。模拟试验还证明,采用石油化工科学研究院研制的RB－01特种吸附剂补充精制,可以解决喷气燃料中H2S产生的银片腐蚀问题。     

油罐车污染喷气燃料的原因分析

分析了罐车装运喷气燃料运输过程中导致喷气燃料银片腐蚀不合格的原因。研究结果表明,某炼油厂罐车装载的喷气燃料中含硫化氢、二氧化硫、三氧化硫、磺酸及硫酸酯的可能性很小,银片腐蚀属于硫化腐蚀。通过模拟罐车运输状态,表明罐车内壁活性硫缓慢溶解于油品中导致喷气燃料银片腐蚀不合格。     

油罐车污染喷气燃料的原因分析及对策

针对中国石油化工股份有限公司茂名分公司的喷气燃料在罐车运输过程中出现部分罐车的油品银片腐蚀不合格这一问题,分析比较了罐车装车前后喷气燃料以及相应罐车的锈粉和罐底油中的元素硫、硫醇硫、总硫含量。结果表明,受污染油品和污染罐车中的元素硫含量明显偏高,这说明污染源来自油罐车,且引起喷气燃料的银片腐蚀不合格的主要污染物是罐车中的元素硫。提出目前情况下解决该问题的办法。     

喷气燃料腐蚀性与硫化合物关系研究

对 18种具有代表性的喷气燃料油样进行了硫化合物含量分析及硫化合物与银片腐蚀关系研究。通过相关系数计算和统计分析表明 ,银片腐蚀结果受元素硫含量的影响非常显著 ,二硫化物硫、腐蚀性硫的影响次之 ;不合格喷气燃料腐蚀性硫含量均在 30× 10 - 6 (ω)以上 ,含有一定量元素硫 (>1.0× 10 - 6 ) ,明显区别于合格喷气燃料。     

喷气燃料加氢后银片腐蚀问题的探讨

1　前　言镇海炼油化工股份有限公司炼油厂 2号加氢精制装置处理能力为 80 0ｋｔ/ａ ,原设计加工原料为直馏柴油 ,使用ＲＮ 1加氢精制催化剂。由于目前市场上喷气燃料需求量的增加 ,决定将该装置改为柴油、喷气燃料切换式操作 (喷气燃料加氢时装置的工艺流程见图 1)。切换喷气燃料加氢后 ,发现产品银片腐蚀经常不合格 ,给全厂的平稳生产带来了很大困难 ,也严重影响了喷气燃料生产计划的完成。为此 ,结合生产实际 ,考察了工艺条件对银片腐蚀的影响 ,并最终解决了喷气燃料银片腐蚀不合格的问题。图 1　工业装置的流程简图1—原料罐 ;2—反应加…     

汞滴法预测罐车对喷气燃料银片腐蚀的影响

针对喷气燃料装入罐车后银片腐蚀不合格的问题开展研究,结果表明主要为罐车含有元素硫所致。采用汞滴法快速检测较好地解决了问题。     

喷气燃料加氢装置开工及试运行总结

某公司由0.90 Mt/a 催化裂化汽油加氢脱硫装置改建成的0.40 Mt/a喷气燃料加氢装置于2018年首次开工,一次投料成功。通过调整操作参数,得到了喷气燃料加氢的适宜工艺条件。对装置试运行期间存在的喷气燃料产品腐蚀与闪点无法稳定达标的问题进行了原因分析。通过采取降低汽提塔进料温度和塔顶温度、提高塔顶压力和投用塔底氮气汽提等措施,使产品腐蚀指标不稳定、闪点偏高的问题得到了有效解决。     

喷气燃料银片腐蚀快速试验法的研究

为了改善测定喷气燃料银片腐蚀试验时间过长的问题,利用提高试验温度和电化学方法,选择一种物质与银片构成原电池,加速银片腐蚀速度,缩短化验时间,快速判断喷气燃料银片腐蚀是否合格,结果表明,与同类标准SH／T0023－90方法相比,测定温度从50℃上升到80℃,测定时间由4h缩短为50min,试验结果与标准方法一致,喷气燃料银片腐蚀快速试验法具有操作简便,重现性好等优点,可以满足快速检验喷气燃料银片腐蚀的要求。     

硫化物对喷气燃料银片腐蚀的研究

考察了硫化氢对喷气燃料银片腐蚀的影响 ,同时对硫化氢与其它硫化物共存对银片腐蚀情况进行了研究。结果表明 ,当硫化氢浓度为 1.5 μg/g时就能产生严重的银片腐蚀 ,而不同结构的硫醇和二硫化物单独存在且含量不超过 40 μg/g ,在低温下不会产生银片腐蚀 ,但它们分别与硫化氢共存时 ,含量为 2 0 μg/g硫醇能加剧硫化氢对银片的腐蚀 ,而含量高达 40 μg/g二硫化物则对硫化氢腐蚀无影响     

加氢喷气燃料银片腐蚀不合格原因分析及对策

兰州石化公司40万t/a喷气燃料加氢装置开工投产后,由于操作不稳定,不仅影响了产品质量,而且出现加氢喷气燃料银片腐蚀问题,为此,进行了实验研究,结果表明,加氢反应工艺条件和汽提塔汽提量对银片腐蚀影响明显,在处理量为35－50t/h、加氢反应压力大于3．5MPa、蒸汽汽提量大于450kg/h的条件下,可确保加氢喷气燃料产品质量。     

大型储罐的罐壁设计

根据十万立方米浮顶油罐罐壁板应力测试的实测结果，运用应力分析程序，对罐壁板应力分布情况进行了分析和比较，通过调整罐壁板的厚度，使新设计储罐的罐壁板应力分布更加均匀、合理。     

大型油罐基础选型探讨

大型油罐采用护坡式基础 ,应力扩散快 ,罐底板受力均匀 ,与计算假定比较接近。环墙式基础造成应力突变 ,对罐底板受力不利 ,在软土地基中会使环墙处的沉降形成陡降段。其次 ,当罐直径越来越大时 ,混凝土环墙的温度应力和干缩成为设计难题。因此 ,护坡式是大型油罐首选基础形式。护坡式基础在一般地基或处理过的复杂地基上是可行的 ,实践证明是成功的。     

大型储罐设计技术的发展

随着我国经济的快速发展，能源问题已成为制约我国经济快速发展的瓶颈。特别是最近几年，我国已成为石油净进口国，为了应对国际石油市场的波动和战略储备，国家原油战略储备库工程已陆续启动和建成，同时随着石油化工工业的发展，油罐的大型化已经成为发展的必然趋势，因此开发设计大型储罐势在必行。     

液化石油气储罐安全阀的工艺计算

在液化石油气储罐安全阀的工艺计算中,应按火灾时液化石油气吸热蒸发的气体量确定安全阀的泄放量。再按泄放量计算安全阀的喷嘴面积,比较繁琐,因此根据液化石油气的特性,导出了液化石油气储罐安全阀喷嘴面积的简化专用计算公式,并简要介绍了安全阀的选型和安装要点。     

油罐静电火灾的产生及预防

叙述了油罐中静电及静电火灾的产生原因,分析静电引起爆炸着火的条件。预防储罐静电事故主要是控制静电产生和积聚。介绍了在输送系统、装油系统控制静电产生的措施,通过设置静电中和器和涂覆导静电涂料控制油罐静电积聚。此外还应注意静电接地和操作管理。     

丙烯酸甲酯储罐聚合物产生的原因与措施

针对丙烯酸甲酯储罐时常出现聚合物的情况进行了分析,其原因是丙烯酸甲酯成品塔的尾气冷凝器及管线有存液区、阻聚剂加入不合理,并针对分析结果提出了改进措施。     

储罐淤积物沉积规律实验研究

为探究不同淤积物沉积因素对原油沉积的影响,采用单一变量法,控制不同温度区间、剪切速率、驱油剂含量、沥青质含量等影响因素,利用室内储罐进行淤积物沉积对比实验.结果表明:当油壁温差不变且温度区间逐渐上升时,淤积物沉积量逐渐减小;当转速低于90 r/min时,随着转速增加,淤积物沉积量增加;当转速高于90 r/min时,随着...     

夯实水泥土桩法在大型油罐地基处理中的应用

夯实水泥土桩复合地基是近年来发展起来的新的地基加固技术,适用于处理地下水位以上的填土、粉土及粘性土。具有技术先进、经济合理、施工速度快、能较大幅度提高承载力等特点,经过石家庄某原油库区的应用实践证明,夯实水泥土桩法处理油罐地基,其复合地基承载力可达到250kPa,试水后基础沉降量29mm以下。夯实水泥土桩法开辟了处理大型油罐地基的新途径。     

延迟焦化储水罐施工技术分析

延迟焦化装置是炼油厂为了降低原料油加工成本而选择劣质原料时的重要装置.冷焦溢流、放空储水罐(D2403)是装置中关键常压储罐之一.储罐施工质量的好坏,直接关系到其使用寿命.文章结合D2403的具体安装工程实践,对钢制立式储罐安装施工过程的相关技术进行分析探讨,并研究了其安装施工的方法步骤和相关工艺原理,为进一步提升储罐...     

高位沥青罐基础设计

对较为特殊的高位沥青罐基础的设计,包括结构方案选择、结构计算及罐基础的隔热构造设计等进行了论述。