微合金钢热变形奥氏体再结晶图及Y参数的应用

研究了含钒、钛的微合金钢高温轧制变形时奥氏体的动、静态再结晶行为，分别确定了不同热变形条件及等温停留对奥氏体组织状态的影响(ε—Z图及τ-ε图)。在此基础上，与动态再结晶图中的Z参数相对应，引入Y参数简化奥氏体静态再结晶图。     

一种铌微合金钢热变形过程中的动态再结晶

通过一种铌微合金钢高温下(900～1100℃)不同应变速率(0.01～10s<'-1>)的热模拟单道次压缩试验,结合组织观察,研究了热变形参数对动态再结晶过程的影响,求出动态再结晶形变激活能及相关参数,建立了该钢的热变形本构方程.实验结果表明,合金元素的添加,由于固溶原子拖曳及析出物的钉扎作用,增加了动态再结晶激活能,显著抑制了该钢的动态再结晶及晶粒长大过程.原始奥氏体晶粒尺寸增大、变形温度降低及应变速率增大将抑制动态再结晶过程.     

铌对低碳微合金钢奥氏体变形及静态再结晶的影响

用Gleeble-3500热模拟试验机研究了两种不同铌含量低碳微合金钢热形变奥氏体的静态再结晶。不同参数的平面应变双道次压缩试验结果表明,铌通过在钢中固溶或析出第二相粒子可以有效地抑制奥氏体变形及静态再结晶。而且道次间隔时间越长,铌对形变奥氏体静态再结晶抑制作用越明显。     

铌钒微合金钢的动态再结晶行为

针对柴油机喷油管用Nb、V微合金钢,采用热模拟压缩试验,研究了高温形变条件下,微合金钢的动态再结晶行为。结果表明,试验钢在1100℃、变形量60%、变形速率0.1 s-1条件下,可得到均匀细小的晶粒组织,试验钢动态再结晶激活能为349.451 kJ/mol;在较高温度和较低应变速率下,试验钢易于发生动态再结晶,而在较低温度和较高应变速率下易于发生形变诱导铁素体相变。     

奥氏体变形条件下低碳微合金钢中的贝氏体相变

采用Gleeble-1500热模拟机对低碳Mn-Nh-Ti钢进行了奥氏体区变形和变形后的冷却试验,借助于光学显微镜和扫描电镜分析了变形和冷却速度对显微组织的影响。结果表明,随着奥氏体形变量的增大,奥氏体向铁素体的相变增加,向贝氏体的相变减少,贝氏体中的铁素体和小岛由细长条状逐渐向近等轴状变化,铁素体板条间的小岛逐渐变化为存在于某些铁素体的晶界上。随着变形后的奥氏体冷却速度增大,铁素体量减少,贝氏体量增加,粒状贝氏体也逐渐由板条贝氏体所取代。     

铸态304奥氏体不锈钢热变形条件下动态再结晶组织特征研究

由于304奥氏体不锈钢不能通过相变细化晶粒,无法用热处理来改变其组织,因此,严格控制温度、应变速率等锻造工艺参教达到细化晶粒,成为一种重要的方式.通过Gleeble-1500D热模拟试验机对900℃～1100℃,变形量为0.5、0.7,应变速率为0.01 S-1、0.1 S-1进行模拟.通过304奥氏体不锈钢显微组织的观察,结果表明:在一定的变形速率下,温度越高、变形量越大则越有利于动态再结晶的发生;而在一定的温度下(大于动态再结晶开始的温度),变形率越低越有利于动态再结晶的发生.     

轧制过程中钢的奥氏体变形与再结晶

本文介绍了热轧过程中奥氏体形变和再结晶,使我们了解在控制轧制过程中如何利用奥氏体的形变和再结晶的过程来达到提高钢的强度、韧性的目的。     

低碳钢热变形过程中奥氏体动态再结晶问题分析

以Q235低碳钢为研究对象,研究其在不同温度和应变速率热变形过程中的膨胀曲线改变,揭示低碳钢在动态再结晶过程的临界条件和晶粒尺寸。结果表明,当变形温度大于850℃,应变速率在0.1~60.0 s-1之间,应力应变曲线上对应峰值为动态再结晶过程。奥氏体动态再结晶发生的前提条件是εc=3.628×10-4DA0.21Z0.17,且可以通过控制钢的冷却速度获得较小尺寸的铁素体晶粒。     

钒氮含量对低碳钢奥氏体静态再结晶的影响

采用Gleeble1500热模拟机对不同钒-氮含量的微合金钢进行了热模拟实验,并对析出物的量进行了理论计算,观察了不同成分、温度、应变量对再结晶的影响,并与铌微合金钢进行了比较。结果表明,随着钢中V-N含量的增加,实验钢中奥氏体的再结晶被逐渐抑制;随着变形温度的降低,再结晶倾向也逐渐减小。但是与含Nb钢相比,再结晶趋势较大,主要原因是V-N钢与Nb钢的析出动力学的不同,Nb钢中Nb(CN)由于应变诱导可迅速析出,从而抑制了再结晶的发生,而钒氮钢中V(CN)的析出较慢,不能快速抑制再结晶的发生。     

V-Ti微合金钢热变形过程中复合微合金析出相的形成机制

通过对V-Ti微合金钢平衡析出相的微合金含量的热力学预测以及对热变形过程中析出相的电镜观察和能谱分析,研究了热变形过程中微合金析出相的组成及其形成机制.结果表明,奥氏体热变形过程中的微合金析出相自从基体中沉淀出来,就是复合析出相（Ti,V）（C,N）,并且随形变温度的降低,复合析出相（Ti,V）（C,N）中Ti含量减少而V含量增多,析出相的成分存在一定差异.     

弹簧钢50CrV4奥氏体动态再结晶的研究

在Gleebe-1500热力模拟机上,采用单道次热压缩实验,研究了不同变形速率和不同变形温度下弹簧钢50Cr V4的动态再结晶行为。结果表明:钢种在较高温度和较低应变速率下,动态再结晶更容易发生。采用回归法计算出动态再结晶的变形激活能和应变指数分别为378.612 k J/mol和4.92,由此建立动态再结晶峰值应变、稳态应变和临界应变模型。     

微量Ti对焊接热影响区奥氏体晶粒长大倾向的影响

对添加不同Ti量的一组低碳焊接用钢进行了焊接热模拟试验,研究了第二相粒子（TiN）对高温奥氏体晶粒度的影响,提出了相对最佳的Ti、N含量和Ti／N值,并探讨了细小TiN颗粒抑制高温奥氏体晶粒长大的作用规律和机理。     

高温变形奥氏体动态再结晶显微组织变化

采用压缩变形试验和透射电镜组织观察方法。研究了ＯＦＨＣ Ｃｕ的高温变形行为和动态再结晶位错亚的组织的分布状态。结果表明：除形变条件外，初始晶粒直径也是影响动态再结晶型应力－应变一形状的重要因素。     

490MPa级TMCP厚板钢热形变奥氏体连续冷却转变行为的研究

在THERMECMASTER—Z热模拟试验机上研究了一种抗拉强度490MPa级TMCP厚板钢奥氏体变形后的连续冷却转变行为以及形变条件对相变组织的影响。实验结果表明，在冷却速率小于5℃／s时，相变组织为多边形铁素体 少量珠光体组织；当冷速大于5℃／s时，开始出现针状铁素体组织；在冷速大于20℃／s时，珠光体消失，形成针状铁素体 多边形铁素体混合组织；并且形变温度和形变量对组织均有影响。     

K60、X70管线钢奥氏体晶粒长大及再结晶的对比分析

通过金相观察的方法,研究了K60、X70管线钢在不同加热温度下奥氏体晶粒长大的规律及在不同变形量和变形温度下奥氏体晶粒再结晶的规律。结果表明:加热温度分别达到1 150℃和1 200℃时,K60、X70晶粒尺寸急剧增大;随着变形温度的提高,K60、X70奥氏体再结晶的临界变形量均降低;变形温度在1 150℃,变形量分别为50%和30%时,K60、X70再结晶程度可达90%以上。相比K60,X70未再结晶区狭小,为避免混晶的产生,轧制过程应尽量避开部分再结晶区。     

超低碳贝氏体钢形变奥氏体再结晶规律的研究

奥氏体热变形时再结晶规律是制定合理控制轧制工艺的理论基础。采用阶梯试样并通过光学显微镜来观察变形奥氏体的组织形貌,测量奥氏体再结晶百分数及晶粒尺寸。研究了道次变形量和变形温度对超低碳贝氏体钢变形奥氏体再结晶百分比影响规律,得到实验钢变形奥氏体再结晶图。实验证明试验钢的静态再结晶临界温度(SRCT)为950℃,在SRCT之上进行再结晶轧制,并利用随后的析出抑制再结晶和晶粒长大;在SRCT之下轧制,晶内产生大量的变形带,最后可以得到比较细小均匀的晶粒。但在部分再结晶区轧制时容易出现混晶组织恶化钢的性能,所以实际变形应该避开部分再结晶区域。     

16Mn钢奥氏体动态再结晶及晶粒细化研究

研究了16Mn钢奥氏体动态再结晶、晶粒细化、晶率细化率及γ—α相变后铁素体晶粒大小与变形量ε、变形温度之间的关系。结果显示,奥氏体晶粒细化率和γ→α相变后铁素体晶粒大小都与变形量。之间存在指数函数关系;动态再结晶完成后,奥氏体晶粒平均直径与变形速率温度修正系数Z之间符合线性关系。     

V-Ti微合金钢的轧后冷却相变及第二相析出行为

通过采用Gleeble3800进行热模拟试验,研究了V—Ti微合金钢热变形奥氏体的轧后冷却相变行为。并且利用电解浸蚀和碳萃取复型法获取第二相析出物,从而对轧后冷却相变中的第二相析出行为进行了研究,并探讨了不同冷却速度对第二相析出的影响。     

热变形低碳钢中奥氏体静态再结晶介观尺度模拟

采用晶体塑性有限元（CPFEM）和元胞自动机（CA）耦合的方法模拟了热变形低碳钢的静态再结晶．CPFEM的计算结果定量描述了介观尺度上奥氏体变形储能的不均匀分布,为模拟再结晶的形核和长大提供了依据,从而在再结晶CA模型中考虑了不均匀变形的影响．模拟结果显示：变形储能分布不均匀使得再结晶在不同位置的形核密度不同,形核集中在晶界以及晶内储存能较大的区域;随着临界形核储能的降低,形核数量增加,再结晶晶核的位置分布趋于均匀．对不同形核判据下的再结晶动力学也作了讨论．