600MW机组超临界汽轮机低压缸胀差大的原因分析及处理

某发电厂2台600 MW机组超临界凝汽式汽轮机启动及运行中低压缸胀差时而偏高,甚至超过汽轮机厂家规定的安全运行值,对此,分析了汽轮机相关参数变化对低压缸胀差的影响,发现造成低压缸胀差偏大的主要原因是低压轴封供汽温度控制效果差。通过改造低压轴封供汽温度控制系统,有效降低了汽轮机低压缸胀差,提高了机组的安全性和经济性。     

本特利3500在600MW超临界机组的应用

对我省首台600MW超临界机组贵州兴义发电厂1号机汽轮机安全监视系统的应用进行介绍,对在我省应用较少的该种汽轮机高中压缸差胀、低压缸差胀测量监视技术要点进行总结。该机组汽轮机高中压缸差胀测量采用bently3500／45监测器双斜面差胀功能,低压缸差胀测量采用bently3500／45监测器DC线性可变微分变换器（DCLVDT）差胀功能。     

125MW汽轮机组低压胀差异常原因分析及处理

连州发电厂1号机组2001年大修后汽轮机低压胀差变化很大.通过对运行工况的分析,发现低压胀差变化与负荷、凝汽器真空、轴封压力存在比较明显的关系:低压胀差随凝汽器真空升高而增大,随真空的降低而减少;低压胀差随负荷升高而减少,随负荷的降低而增大.对胀差测量回路的检查和1号机组大修检查发现低压缸轴封处中分面吹损严重,分析认定低压缸轴封处中分面向低压转子末级漏汽,加热低压转子是造成1号机组正常运行中胀差异常的主要原因.对此,采取了确保低压缸水平结合面严密不漏汽等措施,使胀差达到正常值.     

核电机组汽轮机监测仪表的特性及应用

秦山核电厂汽轮机监测仪表系统 (TSI)可测量汽轮机轴的振动、偏心度、键相、汽轮机转速、缸胀、高压缸和低压缸的胀差、转子位移等参数。监测汽轮机和发电机轴振动、转子偏心、键相、转速的探测器 ,分别安装在轴承上或前轴承座内 ;缸胀探测器位于高压缸调速端。TSI系统采用测量传感器和处理模件 ,由测量仪表得到的测量参数在DCC中进行相关判断和精确的处理 ,得到准确、可靠的测量结果。TSI系统可完成汽轮机的监视保护任务 ,保证了汽轮机的安全运行 。     

1036MW超超临界汽轮机停机快冷方法应用研究

针对1 036 MW机组超超临界汽轮机停机时,高压调节级金属温度、中压缸内壁金属温度下降速度缓慢以及高、中压缸负胀差难以控制的问题,从实际快冷曲线优化分析、汽轮机运行注意事项及要求等方面,介绍3阶段汽轮机快冷创新方案,并给出了同类百万千瓦机组的快冷推荐曲线,从而实现了汽轮机快速、安全停机及冷却,大大缩短了汽轮机组停机后...     

汽轮机胀差大引起的事故分析及改进措施

某热电厂1号机组在首次启动期间高压转子发生动静摩擦，对胀差的产生原因进行分析，并探讨胀差对机组自身所造成的影响，分析胀差增加的原因和具体的机理，从而研究出能够有效控制胀差的对策，使胀差能够被控制在合理的范围内，确保汽轮机的安全运行，从而延长汽轮机的使用寿命，提升汽轮机的经济效益。     

贵阳电厂9号机低压胀差大的原因分析及处理

从产生胀差的机理来分析贵阳电厂 9号机低压胀差大的原因 ,判断出滑销系统卡涩导致中压缸热胀偏小 ,中压缸胀差大 ,从而引起低压胀差接近报警值 ,在机组大修中将前、中轴承箱及高压下缸吊出检修 ,提出在运行及检修中应注意的事项。图 2表 2     

300MW汽轮机胀差影响因素与控制

胀差是影响汽轮机启动速度和机组安全运行的重要参数,介绍了胀差产生的原因以及计算公式,分析了300 MW汽轮机在运行、装置结构和系统初参数等方面影响胀差的因素,提出了减少胀差的方法及变工况过程中胀差控制的要点.     

1000MW汽轮机温、热态启动胀差控制

近年来,随着超超临界百万机组相继投产,人们对高参数、大容量汽轮机认识越来越深刻。特别是不同类型机组,汽轮机高、中、低压胀差特点也不相同,对绥电公司N1000-25/600/600型汽轮机温、热态启动过程中负胀差偏大产生原因进行分析、总结,通过运行调整和参数控制,防止胀差超限,以保证机组启动期间汽轮机安全。     

350MW超临界汽轮机低压缸零出力运行安全性分析

汽轮机在低压缸零出力运行工况下,低压缸的进汽流量极小,会导致低压级组运行工况严重偏离设计值而影响其安全性.采用数值分析与运行试验相结合的方法,分析了350 MW超临界供热机组低压缸零出力运行的安全性,提出了低压缸零出力工况下汽轮机本体的安全运行指导建议,供同类型供热机组参考.     

600MW机组停机低压胀差大的原因分析及运行对策

文章分析了襄阳电厂600MW机组汽轮机停机时低压胀差大的原因,提出在停机过程中采取降低再热汽温、降低真空、调整轴封温度3种运行对策,采取上述方法后停机时低压胀差均大幅降低,保证了机组的安全稳定停运。     

低缸胀差偏大探讨

某厂4台125MW机组由上海汽轮机厂制造,于1998年投产,2008年以来,发现4台机满负荷运行时低缸差胀都在6．5mm左右,而且2号机有时达7mm（设置报警值为6．5mm,设置跳机值为7．5mm）．将再热汽温由518℃降至505℃。约5小时后2号机低缸胀差降到6．5mm稳定,尤其是冬季较为明显。经过分析讨论：为减少蒸汽加热轴,提高汽封密封效果,利用大修机会,对汽封进行调整,可改善低缸胀差。     

汽轮机中压缸正胀差超限的原因分析及改进措施

对黄埔发电厂2台300MW汽轮机中压缸在机组起动过程中长期出现正胀差超限问题进行了分析，认为中压缸本身结构不完善和蒸汽加热系统中加热蒸汽量不足，以及起动各阶段运行调整不够合理是主要原因。对此，提出了降低汽轮机中压缸正胀差的措施，实施后效果显著。     

基于子结构二维汽缸轴向膨胀的计算

汽轮发电机组参与调峰运行,汽缸的膨胀是影响机组机动性及运行安全性的重要因素之一。由二维圆筒壁非稳态导热微分方程,推导得到内部蒸汽沿轴向线性分布、随时间非线性变化、外壁绝热的圆筒壁温度场解析解。通过与有限元计算结果进行对比,表明所得模型计算精度高、速度快。针对不同结构的汽缸,经过一些合理假设,将汽缸复杂的结构分解成简单的子结构,得到了汽缸轴向膨胀的计算模型。该模型还可以用于汽缸轴向膨胀的实时监测,所采用的推导方法和得到的膨胀计算公式亦可用于其它具有类似边界条件的厚壁圆筒部件的相关分析。     

200MW汽轮机组高压胀差增大原因分析

介绍某电厂200MW汽轮机组运行时高压胀差增大的处理措施。通过各项检查及试验，发现高压胀差增大的原因是高压缸夹层进汽管及高压缸温度测点引线法兰漏汽所致，并对此进行了相应的消缺处理。     

超低负荷工况下大功率汽轮机低压缸内温度场分布特性研究

超低负荷下,汽轮机低压缸内的温度分布情况直接影响汽轮机的安全运行。为了更加清晰地分析蒸汽在低压缸内的温度分布特性,采用非平衡凝结流动模型、SST k-ω湍流模型对某300MW汽轮机极低负荷工况下的低压缸流场进行数值模拟,分析了整个低压缸内蒸汽流动特性、做功能力、温度分布以及近零功率时冷却蒸汽参数变化对温度场的影响。结果表明:汽轮机在30%机组热耗验收工况(turbine heat acceptance,THA)时,末级动叶根部出现了回流。在20%THA左右时,末级已经出现了鼓风现象,动静叶顶部出现漩涡,温度明显上升,且此时末级做功为负功率输出。在近零工况下时,低压缸排汽温度与冷却蒸汽流量和冷却蒸汽温度呈线性变化趋势,与冷却蒸汽流量负相关,与冷却蒸汽温度正相关,因此需设置合理的冷却蒸汽流量和温度来控制末两级叶片的出口温度。研究成果可为超低负荷工况下汽轮机的运行提供参考。     

汽轮发电机组轴向胀差在线监测与变温度速率控制系统

研究了汽轮机轴向胀差的实时在线计算以及通过变温度速率控制胀差的方法。在二维圆筒壁非稳态导热的基础上，得到了圆筒壁内蒸汽沿轴向线性分布，随时间非线性变化的温度场迭代计算公式，并与有限元计算结果作了对比，结果表明所得模型计算精度高、计算速度快。将结构复杂的汽缸分解成可计算的有限子结构，根据子结构的温度场求得汽缸的膨胀特征温度，进而求解其膨胀量。对理论模型进行了有限元验证，计算结果与有限元结果相比误差较小，满足工程计算的需要。给出了胀差裕度的定义，根据胀差裕度值来控制蒸汽温度变化速率，并开发了轴向胀差在线监测与变温度速率控制系统(DEOM-ACTC)。     

215 MW机组供热改造后的控制策略及运行

为了保证215 MW机组供热改造后的安全稳定运行,设计了再热器冷段调节蝶阀控制策略,在蝶阀控制逻辑中引入高压缸末级压差保护曲线,确保汽轮机高压缸末级压差在安全运行范围内。抽汽供热母管调节阀采用常规PID控制,被控参数为压力和流量2种控制模式相互切换。指出了供热机组运行方式上应注意的问题,抽汽供热控制功能投入后,静态和动态试验及运行表明采用的控制策略能够保证机组的安全经济运行。