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分析了安注箱瓜瓣片的夹具装置和座圈滚翻工装在实际制造与使用中产生的问题,从生产实际出发,对工装的夹紧力及强度进行了计算,解答了工艺装备的制造要素。针对安注箱的中间球壳瓜瓣片纵缝及球壳主环缝在焊接过程中遇到的难题,提出了有效的解决方案。利用改进后的工艺装备,完成了安注箱纵缝及主环缝的焊接,提高了产品的焊接质量。 相似文献
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在核电设备安注箱的制造过程中,安注箱主环缝的对接装配是关键工序。核电安注箱为球形设备,需进行球冠与中间筒体的对接。分析了球冠与中间筒体对接时产生错边量的原因,通过采取措施,控制了球爿压制和装配时产生的形位误差,有效减少了球冠对接时的错边量,并使之符合相关核电制造标准的要求。 相似文献
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针对某1000 MW机组循环水泵在运行中出现筒体开裂现象,从循环水泵筒体法兰和焊缝材料、法兰与焊缝区域的金相组织对比、焊接工艺、设计与制造等几个方面进行了分析,得出法兰之间拼接焊缝存在严重的未焊透缺陷、法兰和筒体的角焊缝坡口设计不合理是引发筒体发生过早断裂的重要原因。针对性地采取相应处理措施后,消除了循环水泵筒体开裂隐患。 相似文献
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陶质衬垫是使用天然无机材料(高岭土、滑石等)按适当比例混合成陶质粉后加压成型,在1 350~1 400℃的高温下烧结而成的陶质制品。在焊接过程中,陶质衬垫托住熔池铁水使焊缝强制成型,实现单面焊双面成型,减少了焊缝清根。对压力容器筒体纵环缝埋弧焊采用陶质衬垫的工艺进行了研究,固化了焊缝坡口形式、焊接参数。结果表明,带陶质衬垫的埋弧焊工艺焊接时电弧稳定,可实现单面焊双面成型,焊缝成型饱满、整齐、美观,焊缝与母材圆滑过渡,焊缝无气孔、裂纹、未熔合、夹渣等缺陷,焊缝质量稳定优良;该工艺适用于常规压力容器筒体纵环缝的焊接,减少焊后碳刨清根打磨工作,综合提高焊接效率、降低成本,且其节能环保,可改善车间工作环境。 相似文献
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我厂4台锅炉的给水调整阀,先后已有7个发生阀体与阀座之间的焊缝在靠阀座侧出现穿透性开裂,导致调整阀失灵,给锅炉安全运行带来一定威胁。经补焊后取得了较为满意的效果。具体补焊工艺如下: 1.焊条选择阀体材质为ZG25,焊接性能尚可,但阀座是3Cr13马氏体不锈钢,可焊性差。加之阀体与阀座的厚度和化学成份相差较大,对处理后要求精度较高。为此,根据现场条件和阀门的工作状况,决定采用焊缝金属塑性好、抗裂性能高的铸308焊条进行冷焊。 2.焊前准备 (1)坡口加工:先将原有焊缝全部车去,与此同时把坡口加工成U形。进行坡口加工时,在阀座端 相似文献
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在台山EPR核电1号、2号机组中,首次选用了控氮不锈钢厚板作为安注箱的主体材料,安注箱还需按RCC-M 2007版标准进行制造。对控氮不锈钢厚板焊接的相关问题进行了总结,经过焊接工艺评定和焊接试验,解决了焊接方面的难题,并获得了一些应用RCC-M 2007版S篇标准的经验。 相似文献
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1 结构分析 可逆式水轮机模型转轮通常采用上冠、下环及叶片分别加工,然后进行整体装焊。但由于其叶片包角较大且叶片又长又薄,焊接及焊缝打磨难度较大,同时因焊接变形对转轮的整体精度有影响,也无法保证叶片在转轮上冠、下环中的精确定位。为确保转轮的加工质量,需将转轮设计成组装式结构,见图1,将上冠下部按叶片数分成等分块,每一块上冠带一个叶片,与叶片连成一体加工,全部加工完成后,进行拼装,并把合到上冠上部中,最后拼装下环。 2 加工方案研究 2.1 现状分析 为提高可逆式水轮机模型转轮的整体加工质量,必须实现模型转轮的数控加工来… 相似文献
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通过分析某型筒身的非向心马鞍型坡口结构,利用函数建立了该坡口的三维模型。在加工时,将刀具自转及机床主轴公转的加工轨迹映射到三维模型中,实现了数控机床对该坡口的虚拟加工。应用数控系统可运行函数的功能,创建了参数化的坡口程序。在数控系统中不能同时运行多个变量,所以将部分程序进行了嵌套,并以此程序完成了对模拟件的加工,印证了该程序的编写成功。 相似文献
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华电新乡宝山电厂一期工程主厂房框架及大型设备基础采用清水砼结构。模板采用清水砼专用覆膜胶合板,梁、柱棱角采用圆弧形倒角工艺,柱面模板接缝处采用分隔条明缝处理,采用槽钢加固,取消柱内对拉螺栓,大型设备基础采用PVC板衬模工艺。砼严格按规定配制、浇捣,拆模后适当清修,保证了清水砼构件尺寸准确,表面平整、色泽一致。 相似文献
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排汽管斜切口出流时的偏转角,按现行规范只有一点经验值而缺少完整的计算方法。本文运用气体动力学方法,从理论上推导出求解气流偏转角的方程组,并据此提出了可供工程设计实用的计算图表。本方法得到的验证数据与ANSI/ASMEB31.1规范极为接近,提出的计算图表已为国内一些规范和文献所引用 相似文献
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对不同换位形式下1 000 kV同塔双回线路的感应电压等问题进行了计算和分析。从限制感应电压、潜供电流、线路参数不平衡度的角度看,4段换位优于3段换位但多用1个换位塔;5段B型换位优于6段A型换位且可省1个换位塔;4段换位与6段A型换位的效果大致相当。为此,建议同塔双回线路着重考虑3种换位形式:3段换位(l/3,l/3,l/3)、4段换位(l /6,l/3,l/3,l/6)和5段B型换位(l/6,l/6,l/3,l/6,l/6)。一般不推荐采用2次以上的全循环换位。 相似文献
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500kV同塔双回紧凑型输电线路电场计算 总被引:2,自引:0,他引:2
为了研究同塔双回紧凑型输电线路周围的电场分布,将每个子导线的表面进行剖分,以各个节点的电荷面密度作为变量,根据电磁场理论建立线性方程组来求解各个节点的电荷面密度,然后计算输电线路周围电位、电场强度的分布。同时,对目前工程中使用的每相工作电容进行分析,指出这个概念在理论上的缺陷,提出用部分电容作为输电线路的参数,并提出了计算部分电容的数值方法。 相似文献