AP1000安注箱工艺装备存在的问题及解决方法

分析了安注箱瓜瓣片的夹具装置和座圈滚翻工装在实际制造与使用中产生的问题,从生产实际出发,对工装的夹紧力及强度进行了计算,解答了工艺装备的制造要素。针对安注箱的中间球壳瓜瓣片纵缝及球壳主环缝在焊接过程中遇到的难题,提出了有效的解决方案。利用改进后的工艺装备,完成了安注箱纵缝及主环缝的焊接,提高了产品的焊接质量。     

球形封头焊缝坡口切割试验及生产应用

一、前言球形封头中球形瓣片(简称球片)焊缝坡口的加工是保证产品质量的关键工序。坡口加工质量的好坏直接关系到以后的组装精度和焊接质量。过去我厂所采用的炭刨坡口加工工艺方法比较落后,坡口的表面质量低     

核电主设备安注箱的错边量控制

在核电设备安注箱的制造过程中,安注箱主环缝的对接装配是关键工序。核电安注箱为球形设备,需进行球冠与中间筒体的对接。分析了球冠与中间筒体对接时产生错边量的原因,通过采取措施,控制了球爿压制和装配时产生的形位误差,有效减少了球冠对接时的错边量,并使之符合相关核电制造标准的要求。     

1000 MW机组循环水泵筒体开裂的原因分析及处理

针对某1000 MW机组循环水泵在运行中出现筒体开裂现象,从循环水泵筒体法兰和焊缝材料、法兰与焊缝区域的金相组织对比、焊接工艺、设计与制造等几个方面进行了分析,得出法兰之间拼接焊缝存在严重的未焊透缺陷、法兰和筒体的角焊缝坡口设计不合理是引发筒体发生过早断裂的重要原因。针对性地采取相应处理措施后,消除了循环水泵筒体开裂隐患。     

AP1000安注箱制造焊接工艺的研究

AP1000是第三代压水堆核电技术,安注箱是这种核电机组安全系统中的重要设备.安注箱的本体结构为球形,主要材料为低合金钢,球内表面履有不锈钢材料,在制造和焊接方面有独特的技术要求.依据规范的要求,对安注箱的制造和焊接工艺方案进行了多项设计,并通过各种试验,成功运用于主要零部件制造和焊接,可为类似核电设备的制造提供借鉴.     

陶质衬垫在压力容器筒体焊接中的应用研究

陶质衬垫是使用天然无机材料(高岭土、滑石等)按适当比例混合成陶质粉后加压成型,在1 350～1 400℃的高温下烧结而成的陶质制品。在焊接过程中,陶质衬垫托住熔池铁水使焊缝强制成型,实现单面焊双面成型,减少了焊缝清根。对压力容器筒体纵环缝埋弧焊采用陶质衬垫的工艺进行了研究,固化了焊缝坡口形式、焊接参数。结果表明,带陶质衬垫的埋弧焊工艺焊接时电弧稳定,可实现单面焊双面成型,焊缝成型饱满、整齐、美观,焊缝与母材圆滑过渡,焊缝无气孔、裂纹、未熔合、夹渣等缺陷,焊缝质量稳定优良;该工艺适用于常规压力容器筒体纵环缝的焊接,减少焊后碳刨清根打磨工作,综合提高焊接效率、降低成本,且其节能环保,可改善车间工作环境。     

锅炉给水调整阀焊缝裂缝的修复

我厂4台锅炉的给水调整阀,先后已有7个发生阀体与阀座之间的焊缝在靠阀座侧出现穿透性开裂,导致调整阀失灵,给锅炉安全运行带来一定威胁。经补焊后取得了较为满意的效果。具体补焊工艺如下: 1.焊条选择阀体材质为ZG25,焊接性能尚可,但阀座是3Cr13马氏体不锈钢,可焊性差。加之阀体与阀座的厚度和化学成份相差较大,对处理后要求精度较高。为此,根据现场条件和阀门的工作状况,决定采用焊缝金属塑性好、抗裂性能高的铸308焊条进行冷焊。 2.焊前准备 (1)坡口加工:先将原有焊缝全部车去,与此同时把坡口加工成U形。进行坡口加工时,在阀座端     

EPR安注箱的焊接技术

在台山EPR核电1号、2号机组中,首次选用了控氮不锈钢厚板作为安注箱的主体材料,安注箱还需按RCC-M 2007版标准进行制造。对控氮不锈钢厚板焊接的相关问题进行了总结,经过焊接工艺评定和焊接试验,解决了焊接方面的难题,并获得了一些应用RCC-M 2007版S篇标准的经验。     

可逆式水轮机模型转轮分块数控加工研究

1 结构分析 可逆式水轮机模型转轮通常采用上冠、下环及叶片分别加工,然后进行整体装焊。但由于其叶片包角较大且叶片又长又薄,焊接及焊缝打磨难度较大,同时因焊接变形对转轮的整体精度有影响,也无法保证叶片在转轮上冠、下环中的精确定位。为确保转轮的加工质量,需将转轮设计成组装式结构,见图1,将上冠下部按叶片数分成等分块,每一块上冠带一个叶片,与叶片连成一体加工,全部加工完成后,进行拼装,并把合到上冠上部中,最后拼装下环。 2 加工方案研究 2.1 现状分析 为提高可逆式水轮机模型转轮的整体加工质量,必须实现模型转轮的数控加工来…     

筒身非向心马鞍型坡口参数化数控程序设计

通过分析某型筒身的非向心马鞍型坡口结构,利用函数建立了该坡口的三维模型。在加工时,将刀具自转及机床主轴公转的加工轨迹映射到三维模型中,实现了数控机床对该坡口的虚拟加工。应用数控系统可运行函数的功能,创建了参数化的坡口程序。在数控系统中不能同时运行多个变量,所以将部分程序进行了嵌套,并以此程序完成了对模拟件的加工,印证了该程序的编写成功。     

球形电极三维静电场的球面三角形边界元算法

针对电力设备中球形电极的电场强度计算问题,提出了球面三角形边界元方法.在该方法中,定义了球面三角形单元上的形状函数.边界元积分严格取为球面积分,求解函数在球面单元上沿大圆弧线性插值,边界元的外法线方向严格取为球面法线方向.算例计算结果表明,与平面三角形边界元相比,在网格剖分情况相同时,球面三角形边界元的计算精度显著提高;在计算精度要求相同时,采用球面三角形边界元计算,节点数可以大幅度减少,从而对计算机内存需求明显减少,总体计算时间也相应减少.     

清水砼厂房施工及创新

华电新乡宝山电厂一期工程主厂房框架及大型设备基础采用清水砼结构。模板采用清水砼专用覆膜胶合板,梁、柱棱角采用圆弧形倒角工艺,柱面模板接缝处采用分隔条明缝处理,采用槽钢加固,取消柱内对拉螺栓,大型设备基础采用PVC板衬模工艺。砼严格按规定配制、浇捣,拆模后适当清修,保证了清水砼构件尺寸准确,表面平整、色泽一致。     

排汽管斜切口出流偏转角的计算方法

排汽管斜切口出流时的偏转角，按现行规范只有一点经验值而缺少完整的计算方法。本文运用气体动力学方法，从理论上推导出求解气流偏转角的方程组，并据此提出了可供工程设计实用的计算图表。本方法得到的验证数据与ＡＮＳＩ／ＡＳＭＥＢ３１．１规范极为接近，提出的计算图表已为国内一些规范和文献所引用     

考虑风电不确定性的热电厂蓄热罐运行策略

热电厂配置蓄热罐可有效提高其供暖期负荷低谷时段的下调峰能力来消纳弃风电力,但在国内需要通过集中调度确定充放热运行策略以充分发挥其调峰潜力。为考虑风电不确定性,建立了基于多场景的含储热的电热综合调度模型来优化确定蓄热罐运行策略;进一步为减少计算复杂性,提出一种简化的实用化确定方法。算例验证了两个模型的有效性,并且表明两者所确定的蓄热罐运行方式差异很小,因此实用化确定方法完全可替代基于多场景的电热综合调度模型。     

珠海发电厂小汽轮机控制油系统蓄能器核算

珠海发电厂多次发生给水泵组跳闸事故,经过系统分析和试验后,认为事故发生的主要原因是控制油系统的蓄能器容量不足。针对蓄能器作为临时动力源的出力要求,对蓄能器的容积进行核算,并根据核算结果进行系统设备的改造。通过调整控制油泵联锁延时时间,并更换合适容量的蓄能器后,消除了因油泵故障导致小汽轮机跳闸的安全隐患。     

高内压盾构隧洞原位试验及衬砌变形行为研究

针对城市地下高内压盾构输水隧洞工程,提出一种“外衬管片-中衬自密实混凝土(self compacting concrete,SCC)-内衬钢管”分离式衬砌结构,立足珠江三角洲水资源配置工程试验段,开展衬砌结构原位试验,探索该结构的变形行为.采用柔性囊体实现洞内高内压的可控有序加压模拟,并使用光纤光栅及分布式光缆测试技术...     

换位形式对1 000 kV同塔双回线路感应电压和电流的影响

对不同换位形式下1 000 kV同塔双回线路的感应电压等问题进行了计算和分析。从限制感应电压、潜供电流、线路参数不平衡度的角度看,4段换位优于3段换位但多用1个换位塔;5段B型换位优于6段A型换位且可省1个换位塔;4段换位与6段A型换位的效果大致相当。为此,建议同塔双回线路着重考虑3种换位形式：3段换位（l/3,l/3,l/3）、4段换位（l /6,l/3,l/3,l/6）和5段B型换位（l/6,l/6,l/3,l/6,l/6）。一般不推荐采用2次以上的全循环换位。     

500kV同塔双回紧凑型输电线路电场计算

为了研究同塔双回紧凑型输电线路周围的电场分布,将每个子导线的表面进行剖分,以各个节点的电荷面密度作为变量,根据电磁场理论建立线性方程组来求解各个节点的电荷面密度,然后计算输电线路周围电位、电场强度的分布。同时,对目前工程中使用的每相工作电容进行分析,指出这个概念在理论上的缺陷,提出用部分电容作为输电线路的参数,并提出了计算部分电容的数值方法。