浅析循环流化床锅炉长周期运行

<正>0前言UG-260/9.8-M2型循环流化床锅炉主要由炉膛、高温旋风分离器、回料阀和尾部对流烟道等组成,其主要参数:过热蒸汽流量260 t/h、过热蒸汽温度540℃、过热蒸汽压力9.8 MPa、锅炉效率(设计值)90%、一次热空气温度179℃、二次热空气温度167℃、排烟温度150℃。1影响循环流化床锅炉长周期的原因1.1炉膛水冷壁的磨损     

五氯酚在飞灰表面低温反应生成二(口恶)英特性

在管式炉上研究了不同试验条件飞灰/五氯酚生成二(口恶)英的分布特性.采用色质联机(HRGC/LRMS)测定了PCP中以及生成产物中的二(口恶)英含量.结果表明,生成产物中的二(口恶)英主要以气态形式存在,总的二(口恶)英中以PCDDs为主,比例高于97%,PCDDs中主要同系物是六至八氯代PCDDs.分析了飞灰含量以及氧含量对二(口恶)英生成的影响,二(口恶)英生成量随着飞灰中含碳量的增加而增大,氧含量是控制二(口恶)英生成的关键因素,氧含量在6.7%时生成的二(口恶)英总量及毒性当量值最小.对试验中产生的二(口恶)英进行了质量平衡,为进一步研究垃圾焚烧过程中二(口恶)英排放以及分布特性打下基础.     

五氯酚在飞灰表面低温反应生成二口恶英特性

在管式炉上研究了不同试验条件飞灰/五氯酚生成二口恶英的分布特性.采用色质联机(HRGC/LRMS)测定了PCP中以及生成产物中的二口恶英含量.结果表明，生成产物中的二口恶英主要以气态形式存在，总的二口恶英中以PCDDs为主，比例高于97％，PCDDs中主要同系物是六至八氯代PCDDs.分析了飞灰含量以及氧含量对二口恶英生成的影响，二口恶英生成量随着飞灰中含碳量的增加而增大，氧含量是控制二口恶英生成的关键因素，氧含量在6.7％时生成的二口恶英总量及毒性当量值最小.对试验中产生的二口恶英进行了质量平衡，为进一步研究垃圾焚烧过程中二口恶英排放以及分布特性打下基础.     

基于硫基循环抑制技术的危险废物焚烧炉二(口恶)英排放的控制

依托某危险废物焚烧炉(50 t·d^-1)开发了一套硫基循环抑制及飞灰低温热处置联用控制二(口恶)英排放的中试平台,研究了该系统对硫基的循环累积能力及对烟气中二(口恶)英合成的抑制能力.系统利用吸附剂吸附了烟气中SO₂,并在低温热处置装置中将吸附剂中SO₂脱附回烟气中,实现SO₂循环.试验结果表明,该系统能连续稳定运行,对烟气中的SO₂具有一定的富集累积能力,添加一定量外源硫基物质后系统中烟气SO₂能维持在100 mg·m^-3左右,对整体二(口恶)英排放因子的去除率达80%以上.可见,该硫基循环抑制技术对废物处理过程中二(口恶)英减排具有重要指导价值,且长期稳定运行对控制二(口恶)英低排放起关键作用,但该中试系统的相关参数需进一步优化.     

75t/h循环流化床锅炉返料装置的改进

<正>1存在问题(1)锅炉负荷能力差,75 t/h的循环流化床锅炉正常运行只能达到50 t/h负荷,循环流化床锅炉床温(1 000℃)与炉膛出口(760℃)温差在240℃以上,飞灰中残碳质量分数高达12%以上。(2)在75 t/h循环流化床锅炉启动初期(料层差压低于5.0 k Pa),容易出现返料中止、锅炉风室压力低(点火初期一般在4.5~5.5 k Pa)、一次风机出口总风压低(6.5 k Pa),返料风压受其影响,使返料风室压力只有3.0~3.5 k Pa。因此风压值太低,致使锅炉启动后运行初期返料中止。     

硫酸铵和尿素抑制飞灰合成二(口恶)英

二(口恶)英(PCDD/Fs)排放制约了当前焚烧技术在垃圾处置和资源化利用领域的应用和推广。研究了硫酸铵和尿素在不同温度下对垃圾焚烧飞灰合成PCDD/Fs的抑制能力。实验结果表明:高温下(650℃)硫酸铵和尿素对PCDD/Fs合成具有更高的抑制效率,但高温下飞灰合成PCDD/Fs量远低于低温下(350℃)的生成量;PCDD/Fs的降低量均主要来自于PCDFs的减少,并且低温下TeCDF减少量最大,而高温下减少最多的同系物为OCDF。由于实际烟道中,高温处投入的抑制剂会进入低温段继续产生抑制作用,所以仍需要更多的研究正确评价抑制剂的抑制效果和最优使用温度。     

0.3MW CFB燃煤烟气喷射NH4Br改性稻壳焦脱汞试验研究

为研究燃煤烟气条件下,喷射烟气温度和吸附剂喷射量对汞脱除效率的影响,采用1%的NH_4Br溶液对稻壳焦浸渍改性,制备NH_4Br改性稻壳焦(Br-RHC)脱汞吸附剂,并通过比表面积及孔隙率分析仪对改性前后吸附剂的孔隙结构进行表征;在0. 3 MW燃煤循环流化床中试装置上进行了吸附剂烟道喷射脱汞试验。结果表明:吸附剂改性后的比表面积、微孔容积与总孔容积均有一定程度的增加;喷射脱汞效率随喷射量的增大而增加并趋于稳定,喷射量由0. 3 kg/h升高为0. 5 kg/h时,脱汞效率从69. 36%升至79. 44%。喷射脱汞效率随烟气温度的升高而升高,由142℃的57. 74%升高为200℃的79. 48%。生物质稻壳焦经化学改性后可代替活性炭用于燃煤锅炉烟气喷射脱汞技术。     

三氯新中二噁英同类物的指纹特征

作为三氯新生产过程中的一种副产物,二口恶英污染物在三氯新中的存在已经引起了广泛关注。采用高分辨气相色谱-质谱测定了三氯新样品中的二口恶英同类物,共检测到7种2,3,7,8位氯取代同类物,即2,3,7,8 TCDD(四氯代二苯并二口恶英)、1,2,3,7,8 PeCDD(五氯代二苯并二口恶英)、1,2,3,4,6,7,8 HpCDD(七氯代二苯并二口恶英)、2,3,7,8 TCDF(四氯代二苯并呋喃)、1,2,3,7,8 PeCDF(五氯代二苯并呋喃)、2,3,4,6,7,8 HxCDF(六氯代二苯并呋喃)、1,2,3,4,6,7,8 HpCDF(七氯代二苯并呋喃),其含量分别为0 25、0 44、2 65、0 88、2 15、1 02和4 21pg·g-1。四至八氯代二口恶英总量中,四氯代二苯并呋喃最多。在检测到的7种有毒二口恶英中,对毒性当量贡献较大的同类物有2,3,7,8 TCDD和1,2,3,7,8 PeCDD。三氯新样品中二口恶英同类物分布的指纹特征与环境样品差别较大,二口恶英类污染物的产生与三氯新的生产工艺有关。     

新的二噁处理方法

焚烧废物会产生二口恶口英。它们存在于焚烧灰烬中 ,可能会污染土壤。常规的把二口恶口英经 30 0～ 5 0 0℃温度分解除去的做法既费时又费钱。欧洲专利 0 914877报道 ,日本栗田工业公司的新工艺能在较低温度下迅速分解二口恶口英。。研究人员只把胺和铵化合物加入到灰烬或土壤中 ,当加热到 15 0～ 2 0 0℃时 ,这些胺和铵化合物气体与二口恶口英中的氯气反应产生无毒的产物。据称 ,如果反应 2 0～ 40ｍｉｎ ,将获得足够高的分解新的二噁处理方法     

城市垃圾焚烧过程中二(口恶)英的产生与防治

本文简要地介绍二(口恶)英的性质,着重分析了城市垃圾焚烧过程中二(口恶)英的来源及其在焚烧产物中的分配和含量,并在此基础上指出了垃圾焚烧产生二(口恶)英的防治途径.     

蒸汽锅炉烟道气热能的利用

在生产高浓度复混肥时 ,蒸汽锅炉为造粒提供必要的热量 ,而锅炉的烟道气 (180～ 2 5 0℃ )却作为废气经除尘 (燃煤 )通过机械通风而排放。现将锅炉烟道气热能在复混肥烘干机上利用的可行性、经济社会效益分析如下 (以 1t蒸汽锅炉为例 )。1　锅炉烟道气利用的可行性1t蒸汽锅炉实际排烟气量在 4 6 0 0～ 6 90 0 m3/h,温度180～ 2 5 0℃。根据计算可利用热量相当于约 2 5 kg/h烟煤的热值。高浓度复混肥烘干时 ,烘干机进口温度范围为 2 0 0～30 0℃ ,而烘干机所需的热量一般由燃煤 (燃油 )炉提供。燃煤(燃油 )炉产生的高温气体与冷空气混合进入…     

小苏打粉用于工业锅炉烟道脱硫的试验研究

针对工业锅炉启停炉期间SO₂易波动的问题，通过4 MW循环流化床锅炉中试试验平台，试验了小苏打粉钠硫比、粉体粒径、喷射方式、空间温度等对烟道内喷射脱硫效率的影响。试验表明，制约烟道内脱硫的关键因素是温度。尾部烟道120～150℃可以满足小苏打粉烟道脱硫的温度要求。在钠硫比为9的条件下，烟气中SO₂排放可稳定在35 mg/m³以内，可作为CFB锅炉启停炉期间的SO₂达标排放的应急保障措施。采用800目小苏打粉、对侧斜向喷入方式、尾部烟道位置是较为理想的烟道内应急脱硫方式。     

75t／h循环流化床锅炉运行小结

兖矿鲁南化肥厂第1台35 t/h循环流化床锅炉于1999年10月投运,为综合利用气化灰(德士古气化炉产的废渣)、造气渣(固定层煤气发生炉产的废渣),2001年又增添了2台75 t/h循环流化床锅炉,2002年底投入运行.     

高海拔地区大型循环流化床锅炉特性研究

结合青海盐湖工业股份有限公司供热中心4×480 t/h循环流化床(CFB)锅炉的启动调试,通过理论论证及实际应用,对高海拔地区大型循环流化床锅炉特性进行研究,解决了低气压地区流化床锅炉高负荷工况下频繁结焦问题。给出了流化床锅炉正常运行所要维持的流化风速范围,明确了高海拔地区循环流化床锅炉流化风速计算应选用标态风量,与低海拔地区一致,使得此类技术具备实际可参考性及可操作性,对解决同类型问题有一定的参考价值。     

浅析烟气脱硫工艺的优劣性

陕西榆能化学材料有限公司热电车间3台350 t/h循环流化床锅炉设计方案中:每台锅炉烟气量为318341 Nm3/h,烟气中SO2含量约为500 mg/Nm3.我国新颁布的《火电厂大气污染物排放标准》中对排放烟气中的SO2含量提出了更高的标准,即烟气中的SO2含量要低于50 mg/Nm3.所以必须要采用合适的脱硫工艺使...     

除氧器外排乏汽回收改造总结

中化吉林长山化工有限公司动力车间现有4台75 t/h循环流化床锅炉,配套4台100 t/h大气式除氧器,每台除氧器对空排放的除氧乏汽量约为0.4 t/h。乏汽的对空排放,不仅造成能源的浪费,而且现场排放噪音大,结露、结冰严重,环境差,因此该公司决定对此部分外排乏汽     

煤泥循环流化床锅炉通过试运行考核

正近日,中国科学院工程热物理研究所自主研发的循环流化床高温低氮燃烧技术的兴隆庄75 t/h煤泥锅炉示范项目顺利通过了168 h试运行考核,投入商业运行,锅炉满负荷下,NO_x原始排放浓度为38 mg/m~3,直接实现了低于50 mg/m~3的NO_x超低排放目标,锅炉热效率达到90%以上。采用该技术锅炉可节省烟气脱硝装置投资成本近400万元,年运行成本节省近30万元,技术推广到全国循环流化床工业锅炉,     

涡阳县化肥厂能量平衡测定报告(下)

2.实际测汽气比:饱和塔出口0.348,变换炉进口0.674,变换炉出口0.425。 3.流量:(1) 变换炉段间冷激喷水量(水表表计值)一、二段间0.64t/h,二、三段间0.856t/h。 (2) 外供蒸汽消耗(蒸汽流量计表计值)3064kg/h。 (3) 饱和热水塔循环量(液位升降法测定值)92623kg/h,循环热水塔循环量(水表表计值)53370kg/h,二水加热器加热软水量(水表表计值)4630kg/h。     

150t/h中温次高压循环流化床锅炉存在的问题及处理

分析了某热电厂150t/h循环流化床锅炉调试和运行中出现的点火燃烧器风量没有测量装置、掺烧泥煤堵煤、返料系统拉裂、电除尘器入口烟道抽塌、浇注料脱落.水冷壁爆管等问题,通过采取一系列措施后满足锅炉运行要求。     

用热管锅炉回收焦炉烟道气余热

250～300℃焦炉烟道气带出约17%的焦炉输出总热量,约18.4kg标准煤/t焦。目前绝大多数焦化厂都是将其通过焦炉烟囱放散至大气中,余热被白白浪费。极少数焦化厂将其用于干燥入炉煤,目前世界上,只有日本和我国近10套以焦炉烟道气为热源的煤调湿装置投入运行或正在建设中。天津华能能源设备有限公司开发出另一种设备简单成熟、占地少、投资省、效果显著的焦炉烟道气余热回收利用的方法——用热管锅炉回收焦炉烟道废气余热、生产蒸汽的工艺技术,