硅酸盐自应力管的配筋设计与生产实验

一、概述目前我国自应力管的结构设计仍沿用60年代预应力管的设计理论,配筋普遍偏保守、集中,既浪费钢材又不能充分利用砼膨胀能,工作压力很难突破0.6MPa。同时,也有少数厂配筋偏低,存在一定隐患。鉴此,我们根据GBJ10—89《混凝土结构设计规范》(以下简称《规范》)在硅酸盐自应力管结构设计上应用了环向分散配筋、纵向合理减筋的新技术,并严格按《规范》要求进行了纵环截面抗弯极限承载力与抗裂性能的复核验算。通过684mφ200、250、300mm新老配筋管的内压模拟对比和试验管的运输装卸、安装及通水     

小口径自应力管爆管原因及抢修方法

我厂生产的自应力管,1990年爆管120根。其中φ100的19根,φ150的30根,φ200的70根,φ300的1根。在φ200的70根爆管中,承口爆裂68根,管身爆裂的2根。爆管不仅给用户和生产厂家带来麻烦和损失,而且给自应力管造成了极坏的影响。为了挽回该产品的声誉,我们对爆管原因进行了分析,并采取了相应措施,以防爆管继续发生。同时还对爆管抢修办法作了探讨。现介绍于后,供同行参考。一、爆管原因分析 (1)配筋不足。根据《自应力钢筋砼管的生产和使用》一书,用冷拔低碳钢丝时,环向配筋率以1.0～1.5％为宜。参考有关资料,φ200管的环筋选用φ3钢筋,承口螺距为15mm,管身螺距为20mm,环向配筋率为1.18％,这样,承口壁厚应在40mm。而在实际     

对自应力钢丝网水泥管抗内压强度计算方法的补充

本文对自应力钢丝网水泥的承载力计算公式进行了补充，探讨了管壁自应力和条形试块自应力的差别及配筋率、配筋分散性对管壁自应力的影响系数计算方法，并用不同管子的开裂内水压力进行了验证。     

PVC-CFRP管钢筋混凝土轴压短柱试验研究

通过10根PVC-CFRP管钢筋混凝土短柱轴压试验,分析CFRP条带环箍间距和轴向配筋等因素对PVC-CFRP管钢筋混凝土短柱承载力、变形以及破坏形态的影响。试验研究表明：与无筋试件相比,配筋率为1.8%的配筋试件的承载力和轴向极限压应变分别提高约24%和16%;随着CFRP条带环箍间距的增大,配筋试件的承载力和轴向极限压应变逐渐减小;配筋试件破坏时,试件中部多条CFRP条带拉断并伴随纵向钢筋压屈。PVC-CFRP管钢筋混凝土的应力-应变关系曲线可以分为三段：第一段的应力-应变关系曲线为抛物线;第二段为曲线过渡段;第三段为强化段,配筋试件的应力和应变一直处于递增状态,与无筋试件相比,配筋试件强化段斜率较大。根据静力平衡条件和极限平衡条件,推导出PVC-FRP管混凝土柱承载力的计算式,计算结果与试验值吻合较好。     

配置大间距HRB500纵筋的C80混凝土柱抗震性能试验

为分析配置大间距高强度纵筋的高强度混凝土柱的抗震性能,本文对四个采用配置大间距HRB500高强度纵筋的C80高强度混凝土柱进行了低周往复加载试验。试件分为是否设置中间构造纵筋及拉筋,是否增大箍筋配筋率以及常规配筋的对比试件。结论:配置大间距HRB500高强度纵筋的C80高强度混凝土柱的滞回曲线比较饱满,屈服荷载和峰值荷载与普通配筋形式试件相当,骨架曲线下降段可以保持稳定;为保良好的延性,应设置构造纵筋和中间拉筋;承载力可以用现行规范规定的方法设计计算,并具有一定的强度储备;提高箍筋配筋率的试件滞回曲线更加饱满。     

振动挤压管环向钢丝预应力值的实验分析

了解振动挤压管(又称一阶段管)在制造阶段环向钢丝的应力状态,对合理利用原材料、提高管子承转能力、降低生产成本具有重要意义。本文介绍在振动挤压管上用本所研制成功的 GYJ4—1型混凝土埋入式钢筋应变计的实测结果,并依此进行分析,找到了管子开裂压力不能达到抗裂压力的原因。结合国内观有技术、设备及管理水平,提出了有效应力值范围和计算恒压值的方法。并根据实测数据,计算环向配筋,经生产性验证,具有明显的技术经济效益。     

钢纤维自应力混凝土受拉构件的界限配筋率

钢纤维自应力混凝土是一种新型的建筑材料，根据它的限胀增强特点，设计中必须确定配筋上下限，以保证结构安全和经济合理。本文分别讨论了钢纤维自应力混凝土最小配筋率和最大配筋率计算方法。     

一级抗震墙水平施工缝抗滑移验算探讨

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)的有关条文,推导出了满足一级抗震墙水平施工缝抗滑移验算的竖向分布筋配筋率计算公式。结合两个算例,论述了PKPM SATWE软件给出的"还需要钢筋"的面积不能直接用于工程设计,应考虑软件计算时超配系数的影响;软件对有端柱的墙肢未考虑端柱内纵向钢筋配筋。设计时可通过读取PKPM SATWE软件中构件信息和截面内力,采用EXCEL计算满足水平施工缝抗滑移验算的全部纵向钢筋面积及竖向分布筋配筋率。为节省造价,竖向分布筋配筋率较大时可通过设置满足锚固要求的插筋代替通高竖向分布筋。     

有限元实现东北地区CRCP配筋优化

当前连续配筋混凝土路面在国外的应用已经相对比较成熟,文中针对东北严寒地区首先利用有限元软件建模分析得出连续配筋混凝土路面在很大程度上受裂缝间距与配筋率的影响.在给出了配筋优化设计计算过程与方法后,对某一试验路进行了详细的配筋设计和计算后得出其配筋率与钢筋直径分别0.70％与20mm时,配筋设计方案最佳;横向配筋采用五分之一到八分之一的纵向钢筋用量.这一研究显然对我国严寒地区的路面设计提供了应用设计方向.     

自应力压力管承口设置附筋的方法

在生产自应力压力管时,钢筋骨架是在滚焊机上一次点焊而成的,环筋直径各处均匀一致。但承口过渡区的砼截面积与管身的砼截面积相差较大,从而使整个管体的配筋率不能保持一致,承口薄弱,抗裂较差。为此,有关资料强调指出,(?)500mm以上的自应力压力管,其承口必须增设附筋圈来克服配筋率的不足。承口附筋圈一般采用机械或手工制作,然后通过撑脚绑扎在钢筋骨架内。这种增设方式虽然弥补了配筋率的不足,但却阻碍了     

加筋粘土的抗剪强度特性

<正>一、前言 加筋土由填料和筋材组成。筋材侧限土体、承受拉伸变形的能力是通过土与筋材界面的应力传递效应来实现的。为保证有足够的界面剪应力,工程界对填料作了限制,一是小于0.015mm粒径的土重少于15％,二是内摩擦角在25°以上,这就排除了使用粘土作填料的可能。     

配筋圆钢管自密实混凝土柱抗震性能试验研究

通过7根配筋圆钢管自密实混凝土柱和1根圆钢管自密实混凝土对比柱的低周反复荷载试验,研究了纵筋配筋率、轴压比和钢管壁厚对配筋圆钢管自密实混凝土柱的承载力、延性、耗能能力和性能退化规律的影响。试验结果表明:配筋圆钢管自密实混凝土试件的滞回曲线饱满,表现出良好的抗震性能,在加载中后期,配筋试件的纵筋屈服,强度得到发挥,配筋圆钢管自密实混凝土试件的承载力和延性较普通圆钢管自密实混凝土试件均有不同程度提高,同时,耗能性能提高,且纵筋配筋率越大,配筋圆钢管自密实混凝土试件的承载力和延性也越大。轴压比和钢管壁厚对配筋圆钢管自密实混凝土柱抗震性能的影响规律与普通圆钢管混凝土柱相同。     

硫铝酸盐自应力混凝土压力管

本文阐述了二水石膏、水泥用量和配筋率对硫铝酸盐自应力混凝土性能的影响。定量地给出配筋率与限制膨胀应变（或自应力）作者采用正交试验法和方差分析，系统地研究了复合外加剂对硫铝酸盐自应力混凝土自应力的影响。最后提出自应力混凝土管的弹性理论计算模型，并分别计算出几种管的坏向自应力及环向钢筋拉应力。针对传统的线性理论计算法，给出相应的修正系数。     

预应力砼电杆挂线环分度钻台

预应力砼电杆根据设计弯矩采用不同的预应力钢丝配筋数。目前常用的输电线路定型电杆,高强钢丝的主筋数有16、24、32、36等几种。由于电杆的横截面有限,在配筋率较大的情况下,为了保证骨架纵筋间有部分较大的落料间隙,主筋往往采用环周编组配置。在这样的情况下,挂线环钻孔的准确性就显得十分重要了。为了适应各种规格挂线环的钻孔,我们设计了挂线环专用分度钻台。该钻台结构简单,能与各类大小台钻或摇臂钻床配合使用,可方便地进行各种等分、编组形式的孔位钻孔,保证了定位精度,减轻了     

直径3.54m的钢筋混凝土开槽埋管和顶管的生产技术及主要工序的质量控制

上海合流污水1.2A标工程用“F”型钢筋混凝土开槽埋管和顶管是我国目前最大口径的钢筋混凝上排水管.顶、埋管外形尺寸:内径(?)3000mm、外径(?)3540mm、壁厚270mm,每节管长为2.5m.配筋为内外径双层网笼,环筋:顶管为(?)12mm,埋管为(?)10mm,纵筋都为(?)8mm.单件体积为6.8779m~3,重约17.19t.混凝土等级:顶管C50、埋管C40.     

改变钢筋加工方法 提高经济效益

我厂主要生产4米钢筋水泥深井管,混凝土标号为400号,成井深度300米至500米。直径300毫米井管配纵向主筋ф8毫米20根;直径200毫米井管配纵向主筋ф8毫米15根;两端用8×60毫米带钢圈与纵筋焊接成型。为了降低成本,我们改变钢筋加工方法,由冷拉工艺改为冷拔工艺。用ф8毫米钢筋拔至ф~b6.5毫米。这样,钢筋的设计强度由2400公斤/厘米~2提高到3600公斤/厘米~2,     

装配式钢筋混凝土双柱墩动力响应分析

为研究装配式钢筋混凝土双柱墩的动力响应,本文在已有试验研究的基础上,通过Open Sees有限元软件对装配式钢筋混凝土双柱墩的恒载轴压比、预应力筋初应力、纵筋配筋率和耗能钢筋配筋率等参数的动力响应影响规律进行了研究。结果表明,提高恒载轴压比,墩顶位移峰值不断增大;增加预应力筋初应力,结构的峰值位移和残余位移减少,自复位能力明显提高;增加耗能钢筋配筋率,结构残余位移明显增加;增加纵筋配筋率,刚度会有明显提升。     

用图表法设计具有经济配筋率的矩形梁和板

受弯构件配筋率的人小直接影响到构件设计是否经济合理。因此正确选用配筋率具有重要意义。实践表明经济配筋率的范围:板μ=0.3～1.0％单筋矩形梁μ=0.6～1.8％。平时,我们计算钢筋混凝上单筋矩形梁正截面强度时,常先假定截面尺寸,再由荷载计算内力,然后查表得配筋量。这样计算麻烦,又要一定的工具书。同时很难使梁,板具有经济配筋率。为克服上述缺点,我设计成二张图。第一张图     

一阶段压力管插口挡台边环向裂缝产生原因的分析

一、前言 1986年,我厂生产的一阶段预应力混凝土压力管,在插口工作面胶圈挡台处,经常发生一条不规则的环向裂缝。裂缝基本上以某一边合口缝为中线,垂直环向延伸,最长的可达一米,最短也有30厘米以上。裂缝宽2毫米左右,且常将管壁裂通,漏水严重,影响了产品质量。通过观察,我们发现这种现象只发生在Φ1200×5000管上,而在Φ800×5000管上很少发生。1986年,我厂生产Φ1200×5000压力管294节,发生这种裂缝的有180余节,约占60％。开裂的管子经过修补,虽可达设计工作压力,但修补成本较高,86年我厂用于修补的材料费达6000多元,直接影响了企业的经济效益。据了解,一阶段管的这种开裂现象,在各生产厂均有发生。     

管子内外压试验(下)

管子作为简支梁的弯曲试验地下管道由于地基不均匀、土壤沉陷等会发生横向弯曲~*。为了防止管中出现横向裂缝,环断面上的预压应力应不小于1.5公斤力/厘米~2。表2是振动挤压管管径与纵筋根数的关系。三阶段预应力管在缠绕环筋时管壁承受最大的荷载,而振动挤压管当环筋放张时,压力沿整个管长同时传递,因此,产生较小的轴向拉力。但在振动挤压管中有约20厘米