液位控制系统干预下小孔全过程泄漏速率模型

泄漏速率是计算泄漏量、确定泄漏持续时间及评估泄漏风险的前提和基础,通过搭建液相储罐小孔泄漏实验系统,构建不同泄漏场景,对比液位控制系统干预下的泄漏速率变化情况,并结合泄漏速率模型计算值进行分析。结果表明:液位控制系统响应后,泄漏速率下降速度变缓,并随时间推移逐渐开始回升,最后稳定在某值处达到稳态泄漏,进出流量对储罐小孔泄漏速率的影响基本可忽略。通过改进储罐泄漏经典公式,建立基于实际液位控制系统干预条件下的储罐小孔泄漏速率模型,提出泄漏孔口高压修正系数计算方法和模型,通过验证分析证明该模型可有效提高液位控制系统干预下泄漏速率计算精度。     

甲醇储罐小孔泄漏环境风险范围的确定

利用甲醇泄漏速率计算模型及相关计算参数,使用Risk System软件,通过对某30000m~3甲醇储罐小孔泄漏时环境风险范围的假设,确定了不同裂口面积、不同气象环境下,该事故对环境的影响距离及风险范围。     

燃气管道泄漏模型的研究进展

泄漏速率是燃气管道扩散模拟和风险评价的重要因素,同时也是管道泄漏检测不可缺少的一环.通过对国内外泄漏速率计算模型的应用分析,探讨了燃气管线泄漏率计算的主要模型和分类方法,罗列了稳态模型下小孔模型、大孔模型和管道模型的计算式,并指出其适用范围.对于大孔模型,提出了高压和低压分开计算泄漏率的方式.对比一些非稳态泄漏模型指出...     

环境风险评价中的物料泄漏计算

总结了环境风险评价中物料释放时泄漏速率的计算方法与适用条件、关键计算参数的选取以及泄漏时间的确定依据。通过某化工企业液氨储罐出料管道泄漏事故的案例分析,比较了三种不同泄漏速率计算方法的计算结果。结果表明液相流泄漏速率计算模型得到结果最为保守,故在无法明确某一复杂泄漏情景下的物料流态时,建议优先使用液相流泄漏速率计算模型进行保守计算。     

LNG储罐全部泄漏引起蒸汽云爆炸后果定量分析

本文通过对某LNG储罐在不同液位下罐内的LNG全部泄漏引发蒸汽云爆炸的事故进行最大危险性预测,通过蒸汽云爆炸定量评价模型进行蒸汽云爆炸的各项指标计算,对结果进行表征、绘图,得出分析结论。     

危险性液体储罐泄漏过程的建模及工程应用

研究建立了2种危险性液体储罐的泄漏源模型及数值方法,通过Visual Basic语言开发了数值模拟软件,结合具体的工程案例进行了数值计算,分析了液面高度、泄漏质量速率、泄漏质量与泄漏时间以及泄漏质量速率、泄漏质量与液面高度的关系,结果表明:建立的模型可以准确描述危险性液体储罐的泄漏过程,且数值模拟软件降低了模型求解时间,具有很强的实用性,从而为危险性液体储罐泄漏事故后果定量风险评价和事故应急救援提供基础数据。     

LNG泄漏扩散模型在龙头寺加气站的应用

LNG泄漏会引起火灾及爆炸,对人体造成伤害。根据重气模型理论基础,将板模型和高斯模型相结合,建立LNG泄漏扩散模型。探讨了气相和液相泄漏形式下的源强计算模型。运用Visual Basic6.0和Matlab语言开发了LNG泄漏扩散模拟软件,并利用软件对龙头寺加气站LNG储罐进行了泄漏危险性评价。得出结论,当LNG储罐发生小孔泄漏和穿孔时,其下风向最大危险距离分别为23m、94m,在此范围内的设备设施将处于爆炸性气云之中。应采取有效的措施防范此类事故的发生,同时制定相应的应急预案。     

基于MATLAB软件的液氨储罐泄漏扩散模拟

为有效控制和降低液氨储罐事故后果，以某液氨储罐为研究对象。基于MATLAB软件，首先运用两相流泄漏模型计算该储罐泄漏速率，再结合液氨理化特性、风速以及大气稳定度等气象条件，运用高斯烟羽扩散模型对其泄漏扩散范围进行模拟研究，确定其不同条件下泄漏扩散范围，为涉氨企业安全管理和事故应急提供了一定的参考意义。     

液氨储罐事故后果模型分析及技术改造思路

采用危险化学品重大危险源安全评价方法,通过定量计算判断并确定液氨罐区属于三级重大危险源. 根据液氨储罐泄漏可能造成的典型事故后果,建立蒸气云爆炸模型,计算的蒸气云爆炸可能造成的死亡半径为4.18 m、重伤半径为16.04 m、轻伤半径为31.19 m及安全防护距离为100.4 m. 通过建立有毒有害物质泄漏扩散模型,结合气象条件模拟泄漏扩散场景,进行定量分析计算,得出下风向中毒距离为312.01 m、横风向中毒距离为72.01 m及中毒区域面积为16291.70 m2. 出于提升液氨储罐本质安全水平的考虑,结合最新的危险化学品重大危险源储罐安全标准和规范的要求,对液氨储罐提出技术改造思路,具体措施包括加装外贴式液位计、温度计和压力变送器;气、液两相管道增加自控阀,设置高低位液位报警连锁装置及有毒气体报警仪;增设自控启动应急喷雾吸收系统;储罐区增加视频监控;完善风向标、洗眼器及静电释放器等,并完成了技术改造工作.     

紧急关断阀关断延迟对天然气管道泄漏过程的影响

准确判断泄漏速率对控制泄漏和计算应急区域范围非常关键,但现有天然气管道泄漏速率计算多在稳态的持续泄漏或紧急关断（ESD）阀同时关闭的动态泄漏假设下得到结果,与实际存在差别。本文结合管道过程,构建基于HYSYS的天然气集输管道泄漏等效模型,就ESD阀关断顺序和延迟对管道流量和泄漏速率的影响进行了模拟分析。结果表明,随着泄漏孔径的增加,管道内将出现逆流现象,管道ESD阀关断延迟顺序对小孔泄漏和大孔泄漏速率的控制存在明显不同的影响,对释放持续时间的影响较小。     

液氨卧罐液体实时连续泄漏建模及分析

基于范德瓦耳斯方程和流体力学理论,考虑液氨卧罐泄漏时罐压和液面面积变化,建立了液氨卧罐液体实时连续泄漏模型.利用模型对某制冷企业液氨卧罐进行数学模拟,并将计算结果与PHAST模拟结果进行对比分析.结果 表明,液面高度h下降幅度先减缓后变大,液体泄漏质量流率Qm和泄漏孔处液体泄漏速率v的下降幅度及泄漏液体质量m的增加幅度...     

LNG槽车瞬态泄漏特性及事故后果研究

我国每年危化品道路运输量占总货运量的30%以上,运输安全事故发生率居高不下。通过构建槽车泄漏事故,针对液相泄漏经典模型对于瞬态研究的局限性,结合罐内气体状态方程和复合积分法改进泄漏模型,研究了卧罐泄漏速率与时间耦合关系。结果表明,泄漏速率随时间推移呈二阶指数衰减关系,利用泄漏速率函数与时间叠加修正高斯模型,将修正后的关系运用到火灾爆炸事故后果计算中,得出泄漏最远距离为37.5 m,喷射火和沸腾液体扩展蒸汽爆炸(Boiling Liquid Expand Vapor Explosion, BLEVE)分别造成15和298 m内人员致死率达37%,蒸气云爆炸15 m内人员致死率为1%。利用Fluent和Aloha模型验证了模型精度,可为危险液体储罐泄漏定量风险评价和突发事件事前预判提供理论依据。     

液氢贮箱热力学排气系统建模及控压特性

以低温推进剂液氢贮箱压力控制为目标,建立了热力学排气系统（TVS）和贮箱内流体流动及气液相变过程的数学模型。以18.09 m³液氢贮箱在地面工况充注率75%、漏热量0.76 W·m^-2为例,计算了贮箱自增压过程及开启TVS后对贮箱压力控制的效果。结果表明,气枕升压速率远大于液体温度对应的饱和压力的升压速率;TVS运行后可将贮箱压力有效地控制在165.5~172.4 kPa范围内。对比了混合与排气两种不同运行模式下贮箱气枕的升降压特性,发现排气模式下的气枕降压速率为混合模式的7倍,升压速率为混合模式的95%。同时还分析了贮箱内液体的温度变化规律。     

不同气象条件下液氨储罐泄漏扩散伤害范围预测研究

为研究不同气象条件下液氨储罐泄漏伤害范围,有效控制和降低事故的后果,以渭南某化工企业液氨储罐为研究对象,对其不同气象条件下泄漏的扩散规律进行仿真模拟和数值分析。首先运用MATLAB模拟软件,采用高斯羽流模型,确定不同条件下液氨储罐的泄漏扩散危险区域。然后采用Origin软件,对不同气象条件下泄漏扩散造成的最远伤害距离进行拟合预测。     

液氯储罐泄漏事故后果评价

针对某化工企业液氯储罐泄漏环境风险事故进行后果计算及预测。通过对液氯储罐泄露源强计算及风险事故后果计算,预测出液氯储罐泄漏事故发生后对周围环境的影响,确定了半致死浓度范围和应急撤离半径。     

盐酸储罐泄露事故定量分析

在分析化学品泄露影响因素的基础上,利用泄露数学模型对工程项目中盐酸储罐的泄露事故进行了定量分析计算,模拟计算出泄露的基本事故后果数据,并提出了相应的预防泄露控制措施。计算结果用于指导化工企业对危化品液体泄露进行安全监控和应急救援等,以提高企业的安全管理水平。     

运载火箭共底贮箱加注过程非稳态温度分布数值模拟

以液氧和煤油为推进剂的新一代运载火箭,承力式共底贮箱结构一方面可以缩短整个运载器长度,改善运载器长径比,二能取消液氧贮箱与煤油贮箱间的箱间段,减轻结构质量。但要求共底夹层需要良好的隔热性能,同时承受煤油箱和液氧箱双向压力载荷。获得加注过程共底夹层的温度非稳态分布是分析夹层隔热和应力性能的基础。基于CFD方法,模拟了液氮加注过程,共底贮箱包括液氮贮箱和煤油贮箱以及共底夹层,从室温到加注完成的非稳态温度分布。数值模型考虑了贮箱表面可能结冰时的热边界条件变化以及由于壁面漏热导致的液氮/氮蒸气相变蒸发。为了防止煤油局部温度过低,重点分析了叉形环处包裹或未包裹PMI绝热材料对煤油温度场和液氮蒸发率的影响。计算结果表明,叉形环处包裹绝热材料时在自然蒸发阶段煤油局部最低温度小于240 K,而未包裹绝热材料时局部最低温度大于260 K,满足设计要求。仿真结果为液氧和煤油共底贮箱的优化设计提供参考。     

沼气脱硫富液槽液位合理波动范围分析

沼气吸收法脱硫过程中,带有流量循环式双容器串联性质的脱硫塔和富液槽的液位可以采用间接控制方法。通过采用富液和贫液的流量比值控制,并研究富液槽液位波动合理的范围,找到其液位波动动态平衡点,实现对脱硫塔、富液槽液位均匀控制的目标。消除富液槽满罐或排尽的现象。针对当前的工艺设备参数进行研究计算得出结论:流量比值系数理论上为1;富液槽液位的合理波动范围在0.264m。