辊底式退火炉的改造

分析了安阳钢铁集团公司无缝钢管厂辊底式退火炉改造前存在的问题。介绍了该辊底式退火炉的改造内容,以及改造后的节能效果和经济效益。     

在辊底炉与箱式炉中处理的大规格高强韧AISI4145H调质钢质量对比

采用辊底式连续炉与箱式炉两种方式分别生产了φ240 mm规格的AISI4145H调质棒材,并分析了其力学性能和显微组织。结果表明,辊底炉生产的AISI4145H调质棒材综合力学性能良好,满足标准要求,晶粒度为8级,均优于传统箱式炉。     

正火处理对高强钢临界变形粗晶组织的影响

18CrNi4A钢小圆材主要是以锻锤成材,而小圆锻材表面层易出现临界变形粗晶缺陷,严重影响其综合力学性能,采用OM、SEM分析研究了正火处理对18CrNi4A高强钢临界变形粗晶组织的影响。结果表明:860℃正火处理对高强18CrNi4A圆钢临界变形粗晶具有显著的细化作用,消除了晶界遗传的影响,使得圆钢的表面层粗晶形貌得到细化,圆钢心部和边部微观组织整体均得到改善,正火处理后圆钢的平均晶粒尺寸为27μm。     

辊底式退火炉的炉体改造

分析了辊底式退火炉存在的问题，提出改进措施及改造后节能效果。     

电加热辊底式连续退火炉热处理滚珠钢的生产实践

GCrl5轴承钢经辊底式连续退火炉球化退火后能保证其珠光体组织球化的可靠性,其硬度(HB)值的合格率达99%以上,脱碳层深度没有明显增加,充分显示辊底式连续退火炉在热处理GCrl5轴承钢的优越性.     

辊底式钢管退火炉的改造

<正> 目前,我国冷拔钢管退火及正火处理用的直通辊底式炉,大多数的炉辊为水冷辊,并且没有余热回收装置,炉体不严,绝热性能差,燃烧装置落后,燃耗高,耗水量大,一年约消耗10万吨标煤。近年来,我院提出了一种“余热充分自回收节能技术”,用这种技术对炉子进行节能改造,燃料单耗可下     

连续退火炉炉底辊涂层的研究进展

综述了连续退火炉炉底辊涂层现阶段的研究和应用，介绍了炉底辊涂层的材料组成及常用的几种制备方法，讨论了不同种类炉底辊涂层在使用中存在的问题，指出了炉底辊涂层材料的选用原则及其发展。     

4杆机构在辊底式炉卸料机构上的应用

介绍了4杆机构在辊底式退火炉卸料机构上的应用情况。     

铜管（盘圆）辊底式燃气连续光亮退火炉

重点介绍铜管（盘圆）辊底式燃气连续光亮退火炉，在科技创新中的先进技术和高性能指标，及工业运行的实际效果。     

台车式铸件退火炉的改造与设计

为了满足铸件退火处理工艺的要求,退火炉应具备炉膛内温差小、加热均匀质量好、生产能力大、燃料消耗量低、热效率高、烟尘量少、劳动强度低及生产环境好等优点。长征汽车制造厂铸造分厂,因退火炉炉型结构落后,而不能保证铸件在退火处理工序上达到工艺要求。针对原炉存在的问题,该厂对其进行技术改造并重新设计与施工。新设计与改建的台车式节能均热退火炉,将原炉的煤粉直喷式加热改为火焰反射式,其     

高磁感取向硅钢的脱碳退火工艺

采用自主研发的热处理试验装置,完成高磁感取向硅钢27QG090实验室脱碳退火过程,利用蔡司显微镜和X射线衍射仪分析脱碳退火后试样的显微组织和宏观织构。结果表明,高磁感取向硅钢27QG090经实验室脱碳退火后的显微组织类型为铁素体,平均晶粒尺寸为30～40μm。宏观织构主要类型为α织构和α^*织构({114}〈481〉、{113}〈361〉等织构),还有微弱的高斯织构{110}〈001〉。经实验室研究选定的最优工艺为850℃脱碳退火7 min。采用该工艺在工业生产线脱碳退火后的宏观织构与实验室脱碳退火后主要织构类型相同。脱碳退火后平均晶粒尺寸为30μm左右时,铁损最低,为0.80 W/kg,磁感应强度可达到1.93 T。     

退火工艺对高温叠轧AZ31镁合金板材组织与性能的影响

将高温叠轧变形和退火再结晶相结合,尝试共同调控AZ31镁合金板材的组织与织构。在300℃下对高温叠轧AZ31镁合金板材进行不同时间的退火处理,并研究了退火对高温叠轧板材组织、晶粒取向和力学性能的影响。结果表明:随退火时间的增加,界面结合质量逐渐提高,当退火时间为30 min时,部分区域出现冶金现象;显微硬度随退火时间的增加而降低;延长退火时间,高温叠轧板材非基面取向晶粒比重显著增加,同时,高温叠轧历史累积应变量、后续退火两者共同作用促使AZ31镁合金板材基面织构显著弱化。     

快速凝固+热挤压制备Al-10.7Zn-2.4Mg-0.9Cu合金的组织和性能

采用单辊熔体旋转法制备Al-10.7Zn-2.4Mg-0.9Cu合金带材,利用热挤压将带材坯料制成棒材,对其微观组织和力学性能进行研究。结果表明:所制备的带材由过饱和固溶体α(Al)等轴细晶构成,晶粒尺寸为3~5μm;合金经挤压后存在粗大第二相,析出相主要为MgZn2相,挤压态棒材抗拉强度为499.8 MPa,伸长率达到了15.3%,断口呈韧性断裂特征;经T6热处理后,合金中有细小的沉淀相析出,使得室温力学性能得到提高,抗拉强度达到631.9 MPa,伸长率有所降低,断口呈韧脆混合断裂特征。     

深冷处理对TC4钛合金退火过程中微观组织和力学性能的影响

采用液氮直冷法在-196 ℃下分别对10%、20%和40%压下量的TC4双相钛合金进行12 h的深冷处理并进行500 ℃不同时间退火处理。利用光学显微镜对晶粒尺寸进行表征;利用扫描电镜(SEM)对α相和β相体积分数进行表征;利用维氏硬度仪、电子万能试验机分别对硬度和拉伸性能进行表征。通过晶粒尺寸以及α相和β相组织结构的变化,来分析材料的硬度和拉伸性能的变化原因。结果表明,随着退火时间的延长,深冷退火试样晶粒尺寸呈先下降后上升的规律,β相的体积分数逐渐减少,转变为α相。深冷12 h轧制态TC4钛合金经过1 h的退火处理后,晶粒尺寸出现小幅度的下降,这与退火过程中产生的较小晶粒有关,并且材料在轧制后继续深冷使得材料的变形能更高,在退火过程中容易产生更多的小晶粒,同时更有利于促进β相向α相转变,材料在500 ℃退火1 h时综合力学性能表现优异。当退火时间超过1 h后,材料内α相和β相两相体积分数的变化逐渐趋于平缓,并且随着退火时间的延长,晶粒粗化现象比较明显。因此,材料的强度和硬度均低于退火1 h时的强度和硬度。冷轧变形的TC4合金经12 h深冷后在500 ℃退火1 h较为理想,可获得较好的综合力学性能。     

大口径P91无缝钢管低温形变退火

研究推制式生产和低温形变退火的大口径P91无缝热扩钢管的显微组织、晶粒度、非金属夹杂物和室温力学性能,并与原管和热扩后经正火+回火处理的热处理钢管进行对比。结果表明,推制式低温形变退火生产的热扩钢管显微组织为回火马氏体,晶粒度6级,纵向和横向屈服强度、抗拉强度、伸长率、布氏硬度分别达到565、740 MPa,25%,220 HB和540、730 MPa,24%,218 HB。P91无缝钢管在低温形变退火后,屈服强度、抗拉强度、硬度略微下降,显微组织、晶粒度和非金属夹杂物与低温形变退火前保持一致,符合ASTM A335标准对P91和GB 5310—2008标准对10Cr9Mo1VNbN的要求。     

退火温度对大变形热轧AZ31镁合金板材力学性能的影响

采用热挤压态AZ31变形镁合金板坯,研究了退火温度对大变形热轧AZ31变形镁合金板材力学性能的影响.结果表明:随着退火温度的升高,变形镁合金板材的抗拉强度和屈服强度减小,伸长率呈线性增加趋势,硬度和杯突值均降低.变形镁合金板材的力学性能与其晶粒尺寸和组织均匀性密切相关.     

二次退火温度对无取向硅钢组织和磁性能的影响

对1.2%Si无取向硅钢进行不同温度的二次退火试验,研究了不同二次退火温度对无取向硅钢组织和磁性能的影响。结果表明:二次退火能显著增大铁素体晶粒尺寸,降低无取向硅钢铁损;在780~820 ℃下进行二次退火,铁损降幅最大,达到1.0 W/kg,无取向硅钢的磁性能达到最佳水平,此时平均晶粒尺寸为83~114 μm。通过扫描电镜对不同温度二次退火后的试样进行析出物统计,发现试样中的析出物主要为MnS-Cu_xS,当二次退火温度为780~820 ℃时,0.1~0.2 μm的细小MnS-Cu_xS析出物比例最低。     

A new process to develop (100) texture in silicon steel sheets

A process for developing (100) texture in silicon steel sheets by manganese removal and decarburization is described. The process consists of annealing in vacuum and subsequent decarburization of conventionally hot-and cold-rolled steel sheets that contain silicon, manganese, and carbon. During the vacuum annealing at α/β duplex or γ-phase temperatures around 1000 °, manganese removal occurs and a thin layer near the sheet surface transforms to a. The (100) texture markedly develops in the surface layer. Various types of (100) texture—for example, (100)[021], (100)[001], and (100)[011]—appear at this stage of annealing, depending on processing conditions. During the subsequent decarburization, the grains at the surface layer grow inward as columnar grains retaining the (100) texture. The decarburized steels with a grain size of a few hundred micrometers exhibit excellent soft-magnetic properties.     

退火温度对船用Al-Mg-Mn-Cr合金组织和性能的影响

通过力学性能测试、光学显微镜及腐蚀性能测试等手段,研究了不同退火温度对实际生产的5AN6铝合金板材组织和性能的影响。结果显示:合金在退火后力学性能持续下降,于280 ℃退火时强度发生大幅度下降;在300~360 ℃退火时,合金力学性能趋于稳定;原始状态合金的晶粒组织为不完全的纤维组织,在280 ℃退火之后晶粒明显细化,可认为合金在280 ℃退火后发生了再结晶;5AN6铝合金的腐蚀性能温度敏感区间为160~240 ℃,在此温度区间内显微组织显示为沿晶界连续析出的β相。     

亚稳态ARB-Cu的微观结构与力学行为对退火工艺的响应关系

为研究退火热处理对累积叠轧法(ARB)制备的亚稳态超细晶纯铜的微观结构和力学性能的影响,在100～250℃内对ARB-Cu分别退火10、30及60 min.通过透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)、显微硬度计和万能力学试验机对ARB-Cu的微观结构、力学性能以及断口形貌进行了分析.结果表明:随着退火温度的升高,ARB...