帘线钢氮化钛夹杂的控制实践

为了降低帘线钢中的氮化钛夹杂,鞍钢股份有限公司炼钢总厂采用专用合金和专用钢水罐、转炉工序采取高拉碳一次点吹和低氮增碳剂、LF炉工序造泡沫渣和钢水弱脱氧、机前采取长水口吹氩等措施。结果表明,帘线钢氮化钛夹杂罚分由平均32.5降低到14.8,帘线钢实物质量得到提高。     

低氮焊丝钢炼钢连铸生产工艺的应用实践研究

从转炉冶炼、LF精炼、铸机保护浇铸三个过程,详细分析低氮焊丝氮含量的影响因素,研究探讨低氮焊丝钢炼钢连铸生产工艺的实践应用。得出结论,“转炉冶炼弱脱氧、LF不脱氧、真空处理脱氧合金、铸机保护浇铸”的工序可使低氮焊丝钢氮含量w(N)在0.0035%左右,基本上满足了海洋焊丝的要求。     

低氮焊丝钢炼钢连铸生产工艺实践

低氮焊丝钢成分控制的难点在于满足此类钢中低氧、低铝、低硅、低铬以及高锰成分的同时,还要满足低氮的成分要求。鞍钢股份有限公司炼钢总厂采取了转炉弱脱氧减少出钢过程吸氮、LF升温不调成分减少增氮、RH真空状态下脱氧调成分及提高铸机可浇性等措施,结果表明,低氮焊丝钢在满足其它成分的同时,氮含量可以稳定控制在0.003 5%以下。     

120t转炉冶炼H10Mn2A焊丝钢的生产实践

介绍了八钢公司第二炼钢厂120t顶底复吹转炉冶炼H10Mn2A焊丝钢的生产工艺。指出控制钢水中全氧含量、氮含量、夹杂物含量及钢中的残余元素,是确保生产顺行和最终产品质量保证的关键。     

ER70S-6CO2气保焊丝钢氮含量的控制

详细分析了ER70S-6生产过程中各工序氮含量的变化。探讨转炉、LF炉、连铸工序中的增氮原理,并结合唐钢二钢轧厂生产实践,提出降低ER70S-6CO2气保焊丝钢氮含量的工艺措施。     

钢中氮的控制及其对质量的影响

研究了钢水脱氧与不脱氧状况下的吸氮特性、钢中氮和钛形成氮化钛夹杂的条件及其对钢质量的影响,结果表明:钢中的氮化钛夹杂是在凝固过程中析出的,当N、Ti较高时,氮化钛在固液两相区析出,其尺寸较大,对钢的性能特别有害;将钢中的w(Ti)降到30×10-6,w(N)降到50×10-6以下,其氮化钛的析出温度将降到固相线以下,析出的夹杂尺寸细小,对钢性能的不利影响较小。随着N、Ti增加,钢的性能降低。钢水氧活度在200×10-6以上时钢水基本不吸氮,但脱氧良好的钢水裸露吸氮严重。     

70t UHP DC EAF-LF-CC工艺生产ER50-6焊丝钢的实践

通过合理配加热装铁水及DRI,使得冶炼的ER 50-6焊丝钢残余Cu控制在0.10%以下,通过采取严格控制电炉、LF精炼和连铸控氮措施后,显著降低了ER 50-6焊丝钢中的氮含量,使得成品的氮达到70×10-6以下。改善了钢种的拉拔性能,基本满足了用户使用该钢种不经热处理直接拉拔成0.8~1.2mm的细焊丝的要求。     

AWSER70S-6焊丝钢的化学成分优化及生产实践

介绍了AWSER70S-6焊丝钢盘条的化学成分要求、特点及残余元素的控制，结合唐钢的生产实际，通过优化工艺改善了AWSER70S-6焊丝钢盘条的综合性能，解决了严重影响焊丝焊接质量的一些问题。     

焊丝钢新型脱氧剂的实验研究

焊丝钢中碳、硅和铝的质量分数较低,可以获得很好的拉拔性能和焊接性能,为满足生产优质焊丝钢宜采用低碳、硅和铝的质量分数的脱氧剂。采用新型脱氧剂SiCaBaMgMnAl-1号、SiCaBaMgMnAl-2号、SiCaBaMgMn以及作为对比实验的FeAlMn,以H10Mn2为实验钢种在MoSi2炉内进行脱氧实验。结果表明,SiCaBaMgMnAl-1号的脱氧效果最优,能够在较短时间内达到脱氧平衡,氧的质量分数降到较低水平,夹杂物以复合形式存在,熔点低而且易上浮排除。     

82B硬线钢中夹杂物热力学分析及控制

对82B硬线钢中夹杂物的形成条件进行了热力学理论计算,结果表明:采用低碱度渣时,钢液中[Al]S随着夹杂物中wCaO/wSiO2比值和Al_2O_3含量增大而增加,为把CaO-SiO2-Al_2O_3夹杂物控制在塑性区,钢液中[Al]S应小于6×10~(-6)。实际控制结果表明,按照热力学计算结果控制精炼炉渣成分(控制顶渣中的Al_2O_3含量低于10%),同时保证充足的软吹条件(合适的氩气流量和大于15 min的软吹时间),可以达到夹杂物控制目标。     

控制ER70S-G含钛焊丝钢TiN析出和防止水口结瘤的工艺实践

ER70S-G含钛焊丝钢（/%:0.07C,0.82Si,1.49Mn,0.012P,0.010S,0.19Ti,0.006 2N）生产流程为80 t顶底复吹转炉-LF-150 mm×150 mm方坯连铸-盘条轧制工艺。热力学计算和生产实践表明,当浇铸温度≥1560℃,[N]≤78.6×10^-6,[Ti/%][N/%]≤0.00149及拉速2.0~2.5 m/min时,可以避免在浇铸过程TiN析出和水口结瘤。     

超低氧钢 20CrMoH 和 60Si2MnA 中 TiN 夹杂的控制

研究了超低氧(10×10-6)钢20CrMoH和60Si2MnA转炉终点[C]和LF渣(TiO2)对转炉终点[Ti]和LF精炼过程△[Ti]的影响,以及[S]、[N]对TiN生成的影响.结果表明,试验钢TiN夹杂有两类:(1)单独TiN;(2)CaS为核心的复合TiN.20CrMoH钢中TiN夹杂较少,60Si2MnA钢中TiN占夹杂总量的50%～0%.随铸坯中S含量的增加,TiN夹杂含量增加;当[Ti]为(69～80)×10-6,[N]、[S]分别从(60～74)×10-6和(30～35)×10-6降至(27～35)×10-6和(14～20)×10-6时,TiN个数从4.4～6.1.个/cm2降低到0.4～1.1个/cm2;当[S]≤0.002%,钢中无CaS-TiN复合夹杂析出.     

Automatic Temperature Control System for Electric Resistance Annealing of Steel Welding Wire

Metallurgist - A direct electric resistance heating has been shown to be a preferable method capable of directly achieving the specified properties of the wire during annealing, as well as enabling...     

喂SiCaBa包芯线对钢中夹杂物变性的影响

为了使钢中的夹杂物更好的变性,在250kg非真空感应炉上,对冷镦钢进行了Al和FeSiAl脱氧后喂SiCaBa包芯线的研究,并作了喂SiCa包芯线的对比实验。结果表明,喂SiCaBa包芯线的效果优于喂SiCa包芯线。表现在:能够较快地使钢液的全氧含量达到平衡;钢液的全氧含量和夹杂物面积均有所下降;脱氧产物由Al2O3变为mCaO·nAl2O3或者CaO Al2O3 SiO2复合夹杂物,并近乎完全球化。     

含钛焊丝钢ER70S-G夹杂物演变分析

为开发含钛焊丝钢ER70S-G,对其冶炼过程中夹杂的数量、尺寸和类型进行研究。研究发现:在精炼过程中,钢中当量直径夹杂物的数目呈现逐渐降低的趋势;到中间包时,当量直径(5μm)夹杂物数目已经从包样的19.78个/mm2减少到1.66个/mm2;精炼过程夹杂物的平均直径呈逐渐降低的趋势,平均直径为2.05μm;精炼初期,钢中夹杂物类型主要是MnO-SiO_2夹杂,到加钛铁前,钢中的主要夹杂物转变为Ca O和Mg O,从加钛铁后到中间包期间,Al2O3-Ti_2O_3-Mg O系夹杂是钢中的主要夹杂物。     

钢的脱氧与氧化物夹杂控制

分析了加铝脱氧工艺和控铝脱氧工艺的特点、析出的一次脱氧产物的性质和数量,以及从钢液中去除一次脱氧产物的精炼工艺要点。     

钢包喂CaSi线对钢中夹杂物变性的影响

在生产铝镇静钢的工艺条件下,研究了钢包喂Ｃａｓｉ线处理后钢中夹杂物的组成、形态、尺寸和分布等的变化规律。结果表明,喂线后钢中钙铝比达到０．０９以上时,钢中的Ａｌ２Ｏ３类夹杂物能获得较好的变性;夹杂物中的钙铝比随喂线后钢中钙铝比的增大呈线笥增加趋势;较高的钢中钙铝比有利于连铸坯中大颗粒夹杂物的去除,有利于钢中夹杂物球化率的提高。     

特殊钢精炼中的脱氧及夹杂物控制

 特殊钢是针对客户提出的质量要求,钢厂不断改进工艺,逐步提高成分、尺寸精确度和洁净度的各类钢的总称。钢中总氧量 ［TO］是衡量钢洁净度的重要标识,对于不同的钢种,其控制要求也不尽相同。在脱氧精炼过程中,存在着脱氧元素-钢中溶解氧、钢-渣、钢液-夹杂物、钢液-耐火材料、渣-耐火材料的反应与平衡,对钢中夹杂物的数量、组成和形态具有重要影响。通过热力学计算,比较了不同脱氧剂的脱氧能力,并介绍了典型特殊钢种（轴承钢、弹簧钢、帘线钢、电工钢、易切削钢等）精炼过程中的脱氧及夹杂物控制,分析和讨论了不同脱氧元素与钢液、熔渣以及耐火材料之间的相互作用机制。