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本文介绍了武汉汽轮发电机厂设计的CC50—90/13/1.2型5万千瓦双抽汽式汽轮机调节系统,并根据双抽汽式汽轮机自整调节的要求推导出满足自整条件的设计传动比,同时结合武汉汽轮发电机厂双抽汽式汽轮机调节系统导出满足自整条件的窗口宽度比,推导方法简便,可供有关制造厂及有关研究热电联供机组的同志参考。 相似文献
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一、情况简介北京热电厂第二热电站安装了几台我厂设计制造的C50—90/1.2—1型单缸冲动采暖调整抽汽冷凝式汽轮机。该机额定功率为5万千瓦,额定抽汽量为180吨/时,即供热90百万大卡/时,抽汽压力为0.7—2.5大气压。其主要工况数据为表1所示。 相似文献
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本文论述对双抽汽式汽轮机进行动态模拟的主要性,提出双抽汽式汽轮机动态模拟设计原理和方法。 双抽汽式汽轮机调节是属于多变量调节,其关键在于其中任一个变量发生变化时,易引起其它变量发生变化。虽然设计中应用电子计算机确定了各元件的参数,但由 相似文献
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本文以矩阵为工具,改进了多变量调节系统自整性的设计方法,可以一次确定静态和动态自整条件。在满足自整条件以后,就可以将复杂的系统分解成几个独立的简单系统。这样,有利于对系统的分析和计算。本文结合双抽汽式汽轮机的实例进行了调节系统自整性条件的分析,并做出了动态过程的模拟计算结果。抽汽式汽轮机可以做为发电兼供汽用,也可以做为工业汽轮机用,如为高炉拖动压气机等。这种汽轮机的调节系统、其被调节量有转速,抽汽压力等数个。另外,它也有几个调节机构,每个调节量变化时,能同时控制几个调节机构。根据工艺上的要求,每一个调节量的变化(由于干扰或者给定的变化),不应影响其它被调节量,也就是说,要求系统是自整的。一般的方法是把静态与动态分开进行考虑,但比较复杂,概念也不够清楚。以矩阵为工具来设计和分析抽汽式汽轮机的自整调节系统,是一种简便而概念又清晰的方法,它能同时求得静态与动态自整条件。 相似文献
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50MW单抽汽凝汽式汽轮机调节系统的动态性能分析闵为进我厂生产的50MW单抽汽凝汽式汽轮机,至今已有几十台在投运发电。运行实践证明,汽轮机的调节系统基本上能满足机组运行的要求。但是,调节系统的动态性能尚存在着一定问题:系统的动态稳定性较差,机组经受不... 相似文献
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随着风力发电在电力系统中发电比例的提升,风速的波动性所带来的风功率的随机波动性给电力系统调频带来了新的挑战,在不增加系统装机容量的前提下,如何提高现有火电机组的调频能力应对大规模风电并网具有较重要的意义。本文通过对再热式汽轮机的并网运行进行了仿真研究,证明了汽轮机在带负荷运行中,回热系统的抽汽量变化会影响汽轮机的功率,回热系统的抽汽效应对汽轮机频率调节有显著影响。并且,本文还重点讨论了低风速风电功率欠发时,火电机组处于高负荷运行工况下,回热系统抽汽效应对汽轮机频率调节的影响。因此,在高渗透率风电的电网系统中,通过调整回热抽汽量是一种能够提高汽轮机调峰调频出力的可行方法。 相似文献
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综合考虑锅炉侧和汽轮机侧的设计协调,构建了1 350 MW二次再热机组原则性热力系统。针对不同给水泵汽轮机配置进行了计算与分析,定量分析了背压抽汽式与凝汽式小水泵汽轮机两方案对再热蒸汽流量、机组热耗和回热加热器设计等的影响。结果表明:额定工况下,背压抽汽式给水泵汽轮机系统的一、二次再热器蒸汽流量分别比凝汽式系统小266 t/h和289 t/h,从而有利于锅炉对流受热面设计;背压抽汽式系统的4号、5号加热器进汽温度相比凝汽式系统分别降低350℃和297℃,有利于加热器设计和运行。但背压抽汽式系统比凝汽式系统机组热耗高约为6 kJ/kWh。部分负荷下的计算结果表明背压抽汽式系统一、二次再热蒸汽流量仍小于凝汽式系统,机组热耗相比凝汽式系统仍稍高。 相似文献
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介绍了研究凝汽式汽轮机调节系统,中间再热式汽轮机调节系统,调整抽汽式汽轮机调节系统及功频电液调节系统的动态特性的数学模型,阐述了各种轮机调节系统动态特性仿真软件中模块的结构及主要研究内容。 相似文献
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《汽轮机技术》2015,(6)
现有的供热式汽轮机工况图,主要是在额定的主蒸汽参数、再热蒸汽参数、排汽参数及抽汽压力下得到的,并且认为回热系统的状态正常。而汽轮机实际运行中,这些参数并不总是保持其额定值不变,同时回热系统状态也不可避免地要偏离设计值,且还存在着过热器和再热器的喷水减温。此时,为了得到电功率与主蒸汽流量及抽汽量之间的关系,就不能直接查取汽轮机的工况图,而必须对其进行修正。给出了在汽轮机回热系统状态及主蒸汽参数、再热蒸汽温度、汽轮机排汽压力以及抽汽压力偏离设计值时的一种修正方法,并以某C330/262-16.7/0.49/538/538型汽轮机为例进行了修正计算。所提出的修正方法对于在实际运行中依据主蒸汽流量和抽汽流量预测汽轮机电功率,具有一定的指导意义。 相似文献
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一、前言抽汽式汽轮机的调节自整性,以往都是在额定抽汽压力下计算的。然而在抽汽式汽轮机的设计规范中,除了规定额定抽汽压力外,还规定了抽汽压力的允许变化范围。例如,双抽汽5万千瓦机组设计规范规定:工业抽汽额定压力为10大气压,其允许变化范围为8—13大气压,采暖抽汽额定压力为1.2大气压,其允许变化范围为0.7—2.5大气压。显然这意味着抽汽式汽轮机不仅可以在额定抽汽压力下运行,也允许在设计规 相似文献
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供热系列汽轮机包括单抽汽式(C)、双抽汽式(CC)、抽汽背压式(CB)和背压式(B)汽轮机。供热汽轮机的通流部分按调整抽汽压力分成在不同压力区间工作的几部分,每部分都由各自的调节级和压力级组所组成,各部分前的压力通过调节阀或迥转隔板来整定。因此抽汽式汽轮机的各通流部分都可被看作是一单独的汽轮机,可对其分别进行通流设计,然后根据需要组成不同类型的抽汽式汽轮机,从而形成完整的供热汽轮机系列。根据部颁标准,供热系列汽轮机的功率、转速、新汽参数和调整抽汽压力 相似文献
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北京电力设计院在二十万汽轮机电站定型设计中,为了便于电站布置,提出加长抽汽管道。管道加长以后的尺寸见表1。抽汽管道加长以后,对汽轮机调节系统动态品质影响肯定是不利的。当甩负荷后,调节阀门立即关闭,同时关闭逆止门,不让抽汽管道的蒸汽倒流回去膨胀做功。加长管道以后,逆止门前管道内的蒸汽继续膨胀做功的能力增大,致使汽轮机转子动态超速增加。 相似文献
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抽汽式汽轮机增容改造后调节系统的可用性 总被引:1,自引:0,他引:1
本文分析采用前馈和反馈相结合的自整调节方案的抽汽式汽轮机原调节系统在增容改造后的可用性,所进行的分析为同类机组的改造或设计提供了有益的参考。 相似文献
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