35CrMo钢带泵轴断裂原因分析

35CrMo钢带泵轴在使用约40h后发生断裂,通过宏观断口形貌观察、力学性能试验和金相检验及受力分析等方法对带泵轴断裂原因进行了失效分析.结果表明:带泵轴由于热处理不当造成其疲劳强度降低,服役后发生旋转弯曲疲劳断裂失效.     

柴油机连杆疲劳断裂仿真研究

针对高爆发压力柴油机连杆工作时容易产生疲劳断裂,采用多体动力仿真分析方法获得连杆工作时的动态载荷谱,并在此基础上,应用动态应力恢复方法获得连杆疲劳寿命危险区域,并针对该区域进行断裂仿真分析。分析结果表明连杆在产生疲劳裂纹后继续工作的工作循环次数从百万次降低到万次,因此一旦发现连杆产生裂纹最好及时更换,避免灾难性事故的发生。     

断口学的发展及微观断裂机理研究

从宏观到微观、从定性到定量、从断裂失效的断口分析到机理研究的断口学，阐述断口分析在断裂失效(事故)分析中的地位和作用，介绍断口分析的内容及其依据、基本技能和方法，着重说明断口学的发展和微观断裂机理的研究。     

减速器出力轴断裂原因分析

正立车产品减速器出力轴根部发生断裂,该减速器为外购件,厂家提供出力轴材质为S45C中碳钢(相当于国内牌号45Mn);出力轴热处理硬度要求为45~50HRC。出力轴断裂情况如图1所示。(a)(b)图1减速器出力轴断裂情况1.理化检验(1)断口分析断口塑性变形不大,有放射状条纹,强光下转动可见发光特征,呈脆性断口形貌。于断口处取样SEM下观察,呈现明显解理或准解理断裂特征(见图2)。     

35CrMo合金钢螺纹连杆疲劳断裂分析

螺纹联接具有结构简单、拆装方便等特点,被广泛应用于高压开关驱动装置。通过材料成分分析、金相组织检验、机械性能试验、断口形貌分析和动态电阻应变试验等技术手段对工作运行7 120次发生断裂的35CrMo合金钢螺纹连杆进行研究。结果表明,35CrMo合金钢螺纹连杆的断口形貌呈疲劳断裂特征,其材料内部存在夹杂物缺陷;根据试验应力值进行螺纹连杆强度校核和疲劳寿命计算,其设计能够满足设备运行疲劳性能要求。35CrMo材料的夹杂物缺陷和螺纹根部表面缺口协同作用是导致螺纹连杆疲劳寿命缩短最终断裂的原因。     

钛合金BT9非比例载荷低周疲劳断口显微分析

在室温下对钛合金BT9比例及非比例载荷下的低用疲劳试验后,利用扫描电镜及透射电镜对材料的疲劳变形结构进行观测.结果表明:在比例载荷条件下,疲劳断口扩展区微现形貌为等轴韧窝,随着应变强度的增加,断口韧窝密度增加,韧窝变深;在非比例载荷条件下,断口扩展区的微现形貌为准解理断裂和解理断裂.随着非比例载荷程度(相位角)的增大,断口的形貌由微孔聚集型断裂向解理断裂方向发展.     

W615发动机连杆断裂分析

某载货汽车发动机大修后行驶一月后,造成发动机捣缸,该车被迫停止运行,拆开发动机发现连杆盖和一连杆螺栓发生断裂。据车主介绍该车发动机大修时只更换了连杆螺栓,连杆盖及连杆体并未更换。我们对该断裂连杆盖及连杆螺栓进行了分析。 1断口分析 1.1连杆盖断口分析 清洗断件断口发现,连杆盖具有明显的多源疲劳断口特征。裂源分别分布在两加强筋的顶部和主轴颈的母线上。其存在明显的前沿线,疲劳扩展前沿线沿着裂源成为同心圆向外扩展,达     

485Q型柴油机连杆断裂失效分析

利用断口分析法，对４８５Ｑ型柴油机连杆断裂失效进行了宏观和微观分析。分析结果表明，其断裂原因是由于连杆的凹坑及凹坑内表面的颗粒状夹杂物所致。断裂性质属于疲劳断裂。     

高压输电导线微动疲劳断裂断口分析

在自制的微动疲劳试验设备上,对LGJ150/25型钢芯铝绞线,选取两组不同弯曲振幅进行微动疲劳断裂试验.对导线断口形貌进行对比及区域分析,试验结果表明,导线的断口表现为明显的疲劳断口特征,断口均可以划分为微动磨损裂纹源区、疲劳裂纹扩展区以及瞬时断裂区三区域.对三个区域进行仔细分析,认为导线的微动疲劳断裂是由于导线表面的微动磨损起裂、疲劳裂纹扩展及最后的瞬时过载引起的.     

贫胺液泵泵轴切断原因分析及解决措施

对贫胺液泵泵轴材质进行了检测分析、断口分析,对泵轴的结构设计和运行工艺状况进行了分析研究,指出了泵轴断裂原因和预防措施.     

压缩机连杆断裂原因

通过宏观检查、显微组织观察、化学成分分析、力学性能试验和断口分析等方法,对天然气压缩机连杆的断裂原因进行分析.结果表明:压缩机连杆的失效形式为疲劳断裂;断裂的主要内因是锻造后热处理工艺不当,导致材料的屈服强度和抗拉强度降低;外因是连杆在工作过程中承受循环应力作用,由于材料强度降低,就会在应力集中部位--螺孔、螺纹底径处萌生显微裂纹,并随着裂纹的扩展而发生疲劳断裂.     

压盖螺栓缺省后其余螺栓断裂事故发生的原因分析

1　事故发生2 0 0 0年 7月 6日贵州某厂因 1# 铜泵活门压盖螺栓断裂、盖板冲开 ,原料气冲出发生事故。该 1#铜泵系该厂用来输送醋酸铜氨液至铜塔的 6ＢＴ4型卧式三柱塞单作用往复泵 ,其出口压力为 10 5 -12 5Ｋｇｆ/ｃｍ2 ,1989年 2月由上海大隆机器厂生产。现场观察该活门压盖紧固螺栓为 4棵 (照片 )。其中 1号螺栓断口为旧断口 ,4号螺栓断口为新旧相间断口 ,2、3号螺栓断口为全新断口 (螺栓编号及断口形貌见图 1～图 4 )。图 12　原因分析根据现场螺栓破坏情况 ,从宏观到微观进行分析。2 1　宏观检查从 1 9倍放大照片上所标示裂纹源及现…     

补充氢压缩机活塞杆断裂失效分析

通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)和金相分析等方法对补充氢压缩机活塞杆的断裂失效原因进行了分析，发现交变应力作用下的疲劳断裂是压缩机活塞杆断裂失效的主要原因．活塞杆表面螺纹根部处为疲劳裂纹源形成位置，母材中的氢损伤(氢腐蚀)和Si元素含量过高等因素加速了疲劳断裂过程。     

隔膜推杆失效分析

为解决隔膜推杆前端螺纹断裂失效的问题,通过对宏观断口形状及断口处金相组织的分析,确定失效断裂的原因。对隔膜推杆的设计、加工工艺和装配方法进行改进。实际生产的结果表明,改进后隔膜推杆前端螺纹滑丝和断裂失效的问题的得到解决。     

活塞式气动马达曲轴断裂分析

1问题的提出 曲轴是我厂生产的活塞式气动马达将气压转变为机械转动的重要部件。曲轴断裂，引起整机停产。其断裂部位在小轴(外圆Ф18端)的圆弧R1处。见图1。2断口的宏观分析断口经清洗后，其形貌清晰显现。如示意图2所示，疲劳断裂的初裂纹在A处产生，形成疲劳源区(图2中的a区)，然后裂纹沿着简明箭头所指的方向缓慢向内扩展(图2中的b区)，该区内可以明显看到裂纹作间断扩展时留下的停歇线，停歇线出现反向，表明裂纹在b区扩展过程中周边的圆弧存在     

海水泵轴承支撑板断裂分析

某LNG接收站长轴立式混流海水泵正常检修时,发现轴承支撑板断裂,此泵材质为双相不锈钢,从断口位置,断口外观,断口微观,断口组织,焊缝成型,受力情况以及金相检验方面分析。表明焊缝过度打磨产生的微裂纹在交变载荷作用下产生疲劳断裂。     

汽车前轴疲劳实验的断口分析

用故障树法 (FTA) ,分析了汽车前轴在疲劳试验中产生断裂的原因 ,并进行了宏观及微观的断口分析 ,结果表明 :加工工艺缺陷是引起疲劳断裂的主要原因     

回火温度对40Cr钢疲劳裂纹扩展的影响

本文采用三点弯曲压-压疲劳实验方法测量了40Cr钢不同温度回火后疲劳裂纹长度与循环周次的关系曲线。结果表明,低温回火后,40Cr钢在缺口处的起裂抗力高,一旦萌生了一定长度的疲劳裂纹,疲劳裂纹扩展速率明显高于高温回火和中温回火试样;随着回火温度的升高,40Cr钢在缺口处的起裂抗力减小,但疲劳裂纹扩展速率也减小。疲劳断口微观分析表面,在疲劳裂纹扩展初期,低温回火试样的疲劳断口表现出脆性疲劳纹特征,中温回火和高温回火试样主要是二次裂纹组成的疲劳纹,而且随着回火温度的升高,二次裂纹间距减小。在疲劳裂纹扩展中区和瞬断区,低温回火的疲劳断口主要为解理断裂和沿晶断裂特征,中温和高温回火的疲劳断口是以韧窝为主的韧性断裂特征。疲劳裂纹扩展机理的不同导致了疲劳裂纹扩展规律的变化。     

Fracture Analysis of the Front Axle of Bus under Fatigue Test

用故障树法(FTA)，分析了汽车前轴在疲劳试验中产生断裂的原因，并进行了宏观及微观的断口分析，结果表明加工工艺缺陷是引起疲劳断裂的主要原因。     

铁路道岔转辙机连杆的断裂原因

某铁路道岔转辙机的连杆使用不到3a发生了断裂,采用宏观形貌观察、化学成分分析、金相检验、断口分析及硬度测试等方法对其断裂原因进行了分析。结果表明:其断裂性质为高周疲劳断裂;连杆裂纹起源于连杆直径变化位置的应力集中处,该处未经感应淬火处理,且材料中非金属夹杂物含量较高,并存在组织偏析等缺陷,从而使其疲劳强度下降,在交变应力作用下,裂纹扩展,最后导致连杆发生高周疲劳断裂。