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从化学成分、组织、力学性能(屈服强度Rel、抗拉强度Rm、延伸率A、屈强比Rel/Rm值)、应变硬化指数n值、塑性应变比r值等方面分析了CSP HP295的冲压性能特点,对今后包钢薄板品种发展方向提出建议. 相似文献
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HP295焊瓶钢生产实践 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了济钢ASP热连轧生产线上HP295焊瓶钢的生产工艺;研究了其化学成分、显微组织、卷取温度和冷却方式等对HP295性能的影响规律。生产实践表明,通过采用两段冷却方式并控制带钢卷取温度,可使HP295的屈强比(ReL/Rm)低于0.8,各项力学性能满足GB6653-1994的要求。 相似文献
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针对鄂钢生产的部分高强度建筑钢板出现屈强比超标的现象,采用金相显微镜,扫描电镜和万能试验机测试了不同轧制工艺的钢板组织和性能,分析了轧制工艺对组织和性能的影响,找出了部分钢板屈强比超标的原因。结果表明,减少轧制道次,增大道次压下率,造成晶粒细化,而珠光体百分比和片层间距基本不变,是钢板的屈服强度升高的主要原因,从而导致了钢板屈强比超过标准。因此,保持适当轧制道次,优化轧制工艺以获得优良的性能。 相似文献
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为解决HP345焊瓶钢屈强比超标问题,在通钢FTSR生产线上,对影响屈强比的主要因素控轧控冷工艺进行试验研究。试验结果表明,提高终轧温度和卷取温度,层流冷却模式采取后段冷却,能够使HP345焊瓶钢的屈强比由最初的0.81降低至0.76,且各项力学性能满足国标GB 6653—2008要求。 相似文献
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采用不同的工艺调控技术,实现了一种成分体系可生产具有不同屈强比的经济型冷轧DP780钢,并通过分析力学性能测试结果、TEM和SEM组织形貌特征,得到热轧初始组织、冷轧压下量、连续退火工艺对屈强比的影响。结果表明,当热轧初始组织为F+P(铁素体+珠光体)时,随着平均晶粒尺寸细化至约7.5 μm,屈服强度增加了50 MPa,屈强比由0.48增至0.56;当热轧初始组织变为F+B(铁素体+贝氏体)、以贝氏体为主时,屈服强度达到532 MPa,屈强比增至0.65,同时有利于保证DP780钢的扩孔性和塑性,扩孔率达到86%,特别适用于有扩孔翻边要求的汽车结构件和加强件。此外,适当增加冷轧压下量和降低退火保温温度,均有利于增强基体的强化效应,从而提高屈强比。 相似文献
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钢的屈服性能受到诸如显微组织、晶粒度、体积百分率、相的形状、位错密度等显微组织因素的影响。但是为了确定屈服强度(YS)和屈强比(YR:屈服强度/抗拉强度),重要的是要确定和控制显微组织因素。显微组织不仅仅可以通过化学成分,还可以通过热轧、热处理、热机械控制轧制 相似文献
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以挤压态的6013铝合金为研究对象,通过显微硬度测试、单向拉伸实验和组织分析,研究了自然时效、人工时效和回归再时效处理时合金的力学性能变化规律。结果表明:自然时效峰值状态(16 d)的抗拉强度为286 MPa,屈服强度为158 MPa,屈强比为0.54,适合塑性成形;将自然时效峰值状态下的试样进行回归再时效处理(210 °C回归0.5 h+170 °C峰值时效2 h),抗拉强度为362 MPa,屈服强度为336 MPa,屈强比达到0.92,抗塑性变形能力显著增强。这是因为回归再时效后析出相的尺寸减小,数密度显著增大,析出强化效果显著增强。而析出强化对屈服强度和抗拉强度的影响程度不同,因此可通过时效热处理来调控屈强比,即通过自然峰值时效提高合金的塑性变形性能以成形零件,而在零件成形后采用回归再时效提高其抗变形能力。 相似文献
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