聚丙烯/三元乙丙橡胶共混体系的研究

研究了三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）对聚丙烯（ＰＰ）结晶行为的影响以及ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物的形态与性能的关系。ＥＰＤＭ对ＰＰ的熔点、结晶温度无明显影响,ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物的结晶度随ＥＰＤＭ组份含量的增加而降低,适量的ＥＰＤＭ可使ＰＰ的晶体尺寸减小,晶胞参数与组份比无关。当ＥＰＤＭ用量为３０％～４０％时,共混物的冲击强度迅速提高。     

PP／EPDM共混体系界面的研究

本文采用马来酸酐对三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）进行熔融接枝改性,将性后的ＥＰＤＭ与聚丙烯（ＰＰ）共混,对ＰＰ／ＥＰＤＭ和ＰＰ／ＥＰＤＭ－ｇ－ＭＡＨ两种共混体系的界面状况进行了对比。运用Ｈｕｇｇｉｎｓ参数、界面张力参数对界面状况进行了表征;运用扫描电镜（ＳＥＭ）和偏光显微镜对共混物的冲击断口形貌以及结晶情况进行了观察与分析;探讨了界面状况与共混物力学性能以及流变性能间的关系。     

EPDM／PP热塑性弹性体的制备及性能研究

以充油三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）,粉状聚丙烯（ＰＰ）、超细活性滑石粉为基本材料,采用动态硫化法在单螺杆挤出机组上制备ＥＰＤＭ／ＰＰ共混型热塑性弹性体（ＴＰＶ）;用力学性能试验及动态热流变仪方法测定了ＥＰＤＭ／ＰＰ－ＴＰＶ的性能。结果表明,当ＥＰＤＭ充油量为２０％－３０％时,ＥＰＤＭ与ＰＰ熔融共混效果好;ＤＣＰ用量为１．２％－１．５％时,ＥＰＤＭ／ＰＰ共混体系达到完全动态硫化;超细滑石粉最佳添加量为１     

热致性液晶共聚酯／聚丙烯共混物

通过熔融共混制备了不同配比的（ＰＨＢ／ＰＥＴ）／ＰＰ共混物，研究表明，共混物的弯曲弹性模量，弯曲强度及拉伸强度均比ＰＰ有所提高，当液晶含量为１５％，ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ为２０％时，（ＰＨＢ／ＰＥＴ）（ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ）／ＰＰ三元共混物弯曲弹性模量最大，ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ作为两相界面相容剂，改善了两相间的亲合性。ＤＳＣ分析表明，共混物中ＰＰ相的结晶温度有较大幅度的提高，（ＰＨＢ／ＰＥＴ）共聚酯起了ＰＰ结晶     

PP/HDPE/EPDM共混物的研究

研究了聚丙烯（ＰＰ）、高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）和ＥＰＤＭ共混制备非交联型ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ三元共混物。结果表明，当共混比ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ＝６５／２０／１５，活性碳酸钙为３０份，ＨＤＰＥ品种为ＧＦ７７５０，采用先把ＨＤＰＥ和ＥＰＤＭ预制成混料再与ＰＰ共混的方法，可得到性能良好的ＰＰ／ＨＤＰＥ／ＥＰＤＭ共混物。     

PP／PE共混物的拉伸力学性能

应用Ｉｎｓｔｒｏｎ材料试验机，考察了室温下聚丙烯（ＰＰ）与低密度聚乙烯（ＬＤＰＥ）和高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）共混物的拉伸力学性能．结果表明，ＰＰ／ＬＤＰＥ共混物的拉伸强度和弹性模量与组份的关系符合对数混合法则。而ＰＰ／ＨＤＰＥ共混物的力学性能与组份的关系则较为复杂。     

EPDM粘度对PP＼EPDM共混物断口形态和冲击性能的影响

用机械共混的方法制备了一系列不同ＥＰＤＭ粘度的ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物，对其力学性能和结晶行为进行了表征，并用扫描电子显微镜（ＳＥＭ）研究了共混物冲击样条的断口形态。实验结果表明，ＥＰＤＭ粘度对共混物的冲击强度有较大影响，随着ＥＰＤＭ粘度的增大，共混物的冲击强度出现极大值，而结晶行为的变化则较小，研究共混物冲击样条的断口形态发现，共混物的冲击强度随ＥＰＤＭ粒径的变化出现极大值。     

EPDM/聚烯烃共混型热塑性弹性体的研究

制备ＥＰＤＭ／聚烯烃简单共混型热塑性弹性体。研究了聚合物种类、橡塑比、二元和三元共混对共混物力学性能的影响。结果表明，部分结晶性ＥＰＤＭ共混物的力学性能比无定形ＥＰＤＭ共混物好，部分结晶性ＥＰＤＭ与ＬＤＰＥ（低密度聚乙烯）共混物的拉伸强度大于两者的加和值，而其它二元共混物的拉伸强度均低于两共混单元的加和值；用ＬＤＰＥ部分替代ＰＰ，或用氯磺化聚乙烯（ＣＳＭ）部分替代结晶性ＥＰＤＭ进行三元共混，能改善部分结晶性ＥＰＤＭ／ＰＰ共混物的某些性能。     

用顺酐化EPDM增容的EPDM改性聚甲醛

以顺酐化三元乙丙橡胶（ＭＥＰＤＭ）为增容剂，研究了ＥＰＤＭ对聚甲醛（ＰＯＭ）的共混增韧生。结果表明，ＭＥＰＤＭ能明显改善ＰＯＭ与ＥＰＤＭ的相容性，使共混物分散相尺寸明显减少，分布更均匀，熔点和结晶度降低，缺口冲击强度提高。当ＰＯＭ／ＥＰＤＭ／ＭＥＰＤＭ（质量比）为８５／９／６时，共混物的缺口冲强度为１０．２ｋＪ／ｍ＾２。     

EPDM／PP共混型热塑性弹性体增韧聚丙烯的研究

研究了ＥＰＤＭ／ＰＰ共混型热塑性弹性体对三种聚丙烯的增韧改性，使用较少的ＥＰＤＭ制得较高悬臂梁制品冲击强度的增韧聚丙烯，材料的拉伸强度和弯曲弹性模量仍能满足使用要求。研究了ＴＰＲ的交联密度对ＰＰ／ＴＰＲ共混物塑化特性和流变性能的影响，表明所得共混物属于切敏型假塑性流体。     

PP／EVA－15共混物的研究

应用ＳＥＭ和力学性能测试研究了ＰＰ／ＥＶＡ－１５共混物原料配比、工艺条件和微观结构形态对材料性能的影响，对共混物的增韧机理进行了分析。与弹性体（ＥＰＤＭ）改性ＰＰ所作的比较显示，ＥＶＡ－１５对ＰＰ有良好的改性效果，其综合性能优于ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物。     

PP／EPDM共混型热塑性弹性体性能的研究

研究了粉末ＰＰ／ＥＰＤＭ共混型热塑性弹性体的力学性能、热老化性能、压缩永久变形及流变性能。考察了滑石粉及炭黑对共混物性能的影响。结果表明,炭黑用量以２０份为宜,ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物有较好的压缩永久变形及热老化性能。     

动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体的制备

研究了三元惭丙橡胶／聚丙烯（ＥＰＤＭ／ＰＰ）共混型热塑性体的配方组成,探讨了其制备工艺,测定了其力学性能和加工流动性,并研究了其对ＰＰ的增韧作用效果,结果表明,所制备的ＥＰＤＭ／ＰＰ性能与国外产品相当,且其对ＰＰ的增韧效果优于传统的ＥＰＤＭ／ＰＰ母料。     

DSC法对动态硫化PP／EPDM中PP—EPDM共交联结构的研究

根据共交联ＰＰ分子与正常ＰＰ分子在结晶与熔融特征及其对外因素响应上的差异,采用ＤＳＣ分析方法,研究了动态硫化ＰＰ／ＥＰＤＭ中ＰＰ－ＥＰＤＭ共交联结构。结果显示在动态硫化ＰＰ－ＥＰＤＭ的熔融ＤＳＣ曲线上的１５０℃曲线上约１５０℃处出现一新的熔融峰,改变结晶速率或ＤＳＣ测试程序,可发现形成这一新峰的化学结构具有强烈的结晶滞后性,而简单共混ＰＰ／ＥＰＤＭ的ＤＳＣ曲线上始终未出现类似新峰。结合化学反应理论     

高流动性高韧性PP共混体系的研究

本文采用三元乙丙胶（ＥＰＤＭ）和增韧母料对ＰＰ进行共混增废 性,同时采用降温母料的流动性,还探讨了ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、ＨＤＰＥ和马来酸酐接枝物等对体系性能的影响。运用扫描电（ＳＥＭ）和偏光显微镜对共混物的微观结构和结晶状况进行了观察与分析,探讨了微观结构、结晶情况与共混物力学性能以及流动性间的关系。     

PP／EPDM硫化与非硫化共混物微观形态及流变行为的研究

本文采用二段共混方法，先制得ＰＰ／ＥＰＤＭ硫化与非硫化增韧母料，该两种母料对ＰＰ的改性，其共混物的微观形态及宏观力学性能显示极大的差异。所采用的硫化剂可以使ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物中的ＥＰＤＭ发生动态硫化作用，且使ＰＰ接枝于ＥＰＤＭ交联网络上。非硫化体系中ＥＰＤＭ呈根须状分布于ＰＰ球晶之间和内部；而硫化体系中，ＥＰＤＭ主要分布于球晶间，与ＰＰ相呈“海－岛”结构，并与ＰＰ球晶有很好的界面过渡。在ＥＰＤＭ含量相同的情况下，硫化体系比非硫化体系具有更高的耐冲击强度，且ＥＰＤＭ含量愈多时，这种效果愈加明显。流变行为分析表明，ＰＰ／ＥＰＤＭ共混物属于假塑性流体（ｎ＜１），在一定剪切速率下，ＥＰＤＭ含量的增加及ＥＰＤＭ的硫化，都使共混物的表观粘度ηａ增加，挤出膨胀比Ｂ减小，非牛顿指数ｎ减小，非牛顿流体性质更明显。     

动态硫化EPDM／PP热塑性弹性体的流变性能

研究了共混工艺条件，橡塑比，橡胶相交联速率及交联密度，ＰＰ的熔体流动指数对ＥＰＤＭ／ＰＰ共混物流变性能的影响。结果表明，当降低ＥＰＤＭ含量，减小ＥＰＤＭ相粒径时，共混物的流动性增强。共混物发生熔体破裂是由于ＥＰＤＭ和ＰＰ相在挤出后两相大分子的弛豫行为不同所致。提高ＰＰ含量，降低了ＥＰＤＭ相粒径，同时ＥＰＤＭ分散相具有适宜的交联密度时，可以得到挤出表面光滑的共混物。     

聚丙烯轿车专用料的光老化和光稳定

介绍了用于轿车保险杠的ＰＰ／ＰＥ／ＥＰＤＭ共混物的氙灯人工加速老化及户外暴露实验结果，分析了不同抗老化体系对ＰＰ／ＰＥ／ＥＰＤＭ共混物光老化后拉伸性能、冲击性能及外观变化的影响。     

共混方法和设备对聚酯短纤维增强动态硫化EPDM／PP共混型热塑性弹性体性能的影响

分别采用密炼机和炼塑机以及３种共混方法，研究了填充１８份（或２８份）聚酯短纤维的动态硫化ＥＰＤＭ／ＰＰ（６０／４０，质量比）共混型热塑性弹性体性能的变化。结果表明，预先将聚脂短纤维和ＥＰＤＭ混炼制成母炼胶，然后再与ＰＰ共混进行动态硫化制备的复合材料的性能最佳。与密炼机共混相比，炼塑机制备的复合材料的拉伸强度提高２５％～３５％。用预处理聚酯短纤维制备的复合材料的拉伸强度比未处理者提高２７％～４５％。     

动态硫化EPDM/PP共混型热塑性弹性体的研究

研究了ＥＰＤＭ／ＰＰ共混比、不同牌号ＰＰ、硫化体系、混炼方式和软化剂用量对动态硫化ＥＰＤＭ／ＰＰ共混物性能的影响。研究结果表明,当ＥＰＤＭ／ＰＰ共混比为６５／３５,经一步混炼法制出的共混物的拉伸强度大于８ＭＰａ,扯断伸长率达４００％,撕裂强度为４０ｋＮ·ｍ－１,屈挠寿命大于１０万次,邵尔Ａ型硬度为７０～８０度。软化剂用量在３０份以内为宜。