等离子喷涂制备MoSi<sub>2</sub>-CoNiCrAlY复合涂层的高温氧化行为

以高能球磨法制备的纳米MoSi<sub>2</sub>-CoNiCrAlY复合粉末为喷涂材料,利用等离子喷涂技术在GH4169合金表面沉积了MoSi<sub>2</sub>-CoNiCrAlY复合涂层,并研究了GH4169基材和复合涂层合金试样在900°C静态大气环境下的循环氧化行为。结果表明：复合涂层表现出较好的抗高温氧化性能,其氧化速率仅为1.23×10<sub>-7</sub> mg<sub>2</sub>.cm<sub>-4</sub>.s<sub>-1</sub>,这归因于MoSi<sub>2</sub>在氧化早期形成了SiO<sub>2</sub>相,可以自封氧化膜。氧化后期SiO<sub>2</sub>的脱落,Mo<sub>5</sub>Si<sub>3</sub>相的再次氧化生成MoO<sub>3</sub>和MoO<sub>2</sub>气相,以及MoSi<sub>2</sub>的内氧化直接气化,会降低涂层的抗氧化性能。     

组成相中微观应力和应变对钛合金力学性能的贡献

分析组成相对钛合金力学性能的贡献对组织设计极为重要。通过真实组织有限元模型定量分析了α<sub>p</sub>和β<sub>t</sub>中的应力和应变,并确定了他们对Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V钛合金强度和韧性的贡献。结果表明,α<sub>p</sub>和β<sub>t</sub>中的应力呈现正态分布。β<sub>t</sub>的峰值应力和应力峰高远大于α<sub>p</sub>。然而,α<sub>p</sub>具有较大的峰值应变,β<sub>t</sub>具有较大的应变峰高。随着α<sub>p</sub>体积分数从49%降低到12%,β<sub>t</sub>对抗拉强度的贡献从59%增加到92%,对失效应变的贡献从36%增加到75%。然而,随着β<sub>t</sub>贡献的增加,合金抗拉强度增加了17%,失效应变降低了21%。研究结果定量揭示了组成相对强度和韧性的贡献,为钛合金组织设计提供了基础。     

多组元替换Zr-Al-Ni-Cu-Ag金属玻璃的热稳定性和晶化行为

为提高金属玻璃的热稳定性并获得大过冷液相区,研究了成分为Zr_65-x(Al_0.21Ni_0.29Cu_0.04Ag_0.46)_35+x（x=0,7.5,15.0,22.5）的金属玻璃,重点分析了组分浓度对合金热稳定性、热诱导沉淀相以及力学性能的影响。结果表明,随着合金组分浓度的增加,非晶漫散射峰的峰位向更高角度偏移,出现了玻璃转变现象。随着玻璃转变温度（T_g）和晶化温度（T_x）增加,液相线温度（T_l）降低,导致T_x和T_g之间的温度差（ΔT_x）减小,约化玻璃转变温度（T_rg）增大。此外,形核激活能（E_x）和长大激活能（E_p1）随着溶质浓度的增加而增加。初晶从四方Zr₂Ni、Zr₂(Cu, Ag)、ZrAg和六方Zr₅Al₃相的组合转变为单一四方ZrAg相,维氏硬度呈现出增加的趋势。通过研究,发现了具有141 K过冷液相区（ΔT_x）和高热稳定性的新型金属玻璃Zr_65-x(Al_0.21Ni_0.29Cu_0.04Ag_0.46)_35+x（x=7.5）,且具有较强的抵抗晶化的特性。本研究采用的多组元替换策略对提高金属玻璃的热稳定性具有重要意义。     

基于基团贡献法估算(富锂)锂离子电池正极材料Li1+ xM 1- x O2 的热力学性质

富锂Li_1+xM_1-xO₂材料的研究主要集中在其结构和电化学性能上,而很少关注其热力学性能。开发具有高能量密度和容量的新型富锂材料取决于这种材料的结构、热力学性质和电化学性质之间的固有关系。对富锂材料Li_1+xM_1-xO₂的热力学性质了解不足,使得新型Li_1+xM_1-xO₂材料的开发和利用受到限制。鉴于Li_1+xM_1-xO₂材料缺乏热力学数据,根据基团贡献方法的原理对LiAlO₂进行拆分。基于热力学原理,提出了用于估计LiAlO₂的ΔG^θ_f,298、ΔH^θ_f,298和C_p的数学模型。采用基团贡献法估算了56种固体无机化合物的ΔG^θ_f,298和ΔH^θ_f,298以及54种固体无机化合物的C_p,298,以检验该模型的可靠性和适用性。利用基团贡献法估算了固体无机化合物的数学模型。利用基团贡献法拟合的基团参数选择的实验数据准确可靠。在结果令人满意的基础上,建立了用于估算3种类型的Li_1+xM_1-xO₂材料的ΔG^θ_f,298,ΔH^θ_f,298和C_p的数学模型,并估算了63种常见Li_1+xM_1-xO₂材料的ΔG^θ_f,298、ΔH^θ_f,298和C_p,298。     

《轻合金加工技术》1983年1—12期总目录

轻合金熔铸工艺与设备 题名期号起页不溶于铝的元素对钦细化铝晶粒效果的影响···············································4······~...……124铝铸造火焰加热炉的节能措施·························4··············,···……21电磁流槽式铝反射炉搅拌装置········4,·········、··……,..············……27铝合金熔体的运动和铸锭组织的形成····························…     

金属学报第6卷分类索引

采口及选盛冲击凿人的波动理豁分析····································································,················一(l)王增图:希磨矿机的临界娜速·····················,,············································,1······,···············……(23)卢寿慈:氧化物矿物与几个浮选滴剂的作用及矿物表面电性盾的影响···········。…     

TiAl合金表面阴极微弧沉积Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>陶瓷涂层的生长过程与相组成

目的：利用阴极微弧沉积技术在预处理后的TiAl合金表面制备了Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>陶瓷涂层,研究了涂层的生长过程和相组成。方法：采用电子扫描电镜(SEM、EDS)、电子透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)等方法,对Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>涂层的生长过程中的微观形貌、组织成分以及晶体结构的演变进行了研究与分析。结果：TiAl合金表面阴极微弧沉积过程中,在阴极表面发生非晶态Al(OH)<sub>3</sub>的吸附、脱水烧结形成Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>陶瓷涂层的沉积。结论：Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>涂层生长分前期Ⅰ、中期Ⅱ和后期Ⅲ三个阶段,前期起弧阻挡层被击穿,涂层生长较慢、组织致密且与基体结合良好;反应中期涂层生长较快,Al(OH)<sub>3</sub>不断吸附和脱水烧结,涂层结晶度提高;反应后期涂层生长速度变缓,表层组织疏松、多孔,相组成为87.5 %的α–Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>和12.5 %的γ–Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>。     

《热加工工艺》1988年度总目录

期一页·铸遭·影响稀土钙蠕铁蠕化范围的研究····~······……1一24铝合金激光显微光谱标样的铸造············……1一53大型铜合金导流帽的砂型铸造···············……1一556启5案油机机体铸件废品分析及改进····……,一57铝合金铸件的热等静压处理·············……,…1一的高铬白口铸铁的团球状碳化物···············……l一64蠕虫状石墨及其过渡形态的观察研究······……2‘15几种膨润土的耐用性研究…i’..···············……2一18机械…     

《上海金属》1991年第13卷分类总目次

题目作者期九十年代上海地方钢铁工业发展的思考(待续).·············……八·····……顾德骥1九十年代上海地方钢铁工业发展的思考(续一)..·························……顾德骥2九十年代上海地方钢铁工业发展的思考(续完)..·························……顾德骥3 综合评述我国耐火材料的发展趋势········,··················..··························一陆家孜2花岗岩砖及其制造技术···········…     

《模具工业》1991年目次索引

题目名称 叫冷冲模技术卜同侧式双侧刃的设计············……三合一压弯模·····················……盒形件剖切冲孔复合模的设计……聚氨酷冲模的改进···············……轻型汽车车门止锁的压弯模设计…聚氨酷在复合冲模中的应用···……两种典型零件的旋压············……模具弹压卸料结构的改进······……简易快换通用模架···············……高速冲槽机冲电机定转子片···……风叶架葬形模的设计与制造···……零件结构工艺性对模具设计的…     

《模具工业》1992年目次索引

题目名称期一页 ,冲模技术‘注油杯的成形与扣合工艺··················……1一10带凸缘深锥形件的拉伸模设计············,··…1一12灯罩零件正反拉伸模具设计···············……1一14影响孔翻边质量的因素及对策············……1一17断电器底板的成形工艺及模具············……1一17盖体冲压复合模·,··,·························……l一20 题目名称期一页高精度的管件双向冲孔模···,·····,········……l一21异…     

Cu添加对FeCoZrB非晶合金热稳定性和晶化过程的影响

本文选择在低B含量的Fe₄₂Co₄₂Zr₇B₉合金和高B含量的Fe₃₉Co₃₉Zr₇B₁₅合金基础上添加1at.%Cu,制备Fe_41.5Co_41.5Zr₇B₉Cu₁和Fe_38.5Co_38.5Zr₇B₁₅Cu₁非晶合金,利用同步热分析仪(STA), X射线衍射(XRD)和透射电镜(TEM)测试分析合金的晶化曲线及晶化相的结构,研究Cu添加对Fe₄₂Co₄₂Zr₇B₉和Fe₃₉Co₃₉Zr₇B₁₅非晶合金热稳定性和晶化过程的影响。结果表明,Cu添加稍微提高了Fe₄₂Co₄₂Zr₇B₉非晶合金的热稳定性,明显提高了Fe₃₉Co₃₉Zr₇B₁₅非晶合金的热稳定性。对于Fe₄₂Co₄₂Zr₇B₉和Fe₃₉Co₃₉Zr₇B₁₅非晶合金,晶化初期XRD存在明显的峰位移动;对于添加Cu后的Fe_41.5Co_41.5Zr₇B₉Cu₁和Fe_38.5Co_38.5Zr₇B₁₅Cu₁合金,晶化过程中几乎没有峰位移动。TEM测试表明Cu添加改善了纳米晶粒分布的均匀度。Cu添加对高B含量Fe₃₉Co₃₉Zr₇B₁₅合金热稳定性和晶化过程的影响大于低B含量的Fe₄₂Co₄₂Zr₇B₉合金。     

石墨烯掺杂和烧结温度对MgB<sub>2</sub>块体微观结构和超导性能的影响

我们采用未掺杂的粉末制备了MgB<sub>2</sub>块体作对比,研究了石墨烯掺杂对MgB<sub>2</sub>块材微观结构和超导性能的影响,研究了退火温度对石墨烯掺杂MgB<sub>2</sub>块材微观结构和超导性能的影响。对烧结后的样品采用XRD,SEM,SQUID进行了相组成,微观结构和超导性能等分析检测。研究发现石墨烯掺杂明显提高了MgB<sub>2</sub>超导材料的临界电流密度,在20 K和1 T磁场下,最大的临界电流密度达到1.8×10<sub>5</sub>A/cm<sub>2</sub>。     

Hf对Zr-Al-Ni-Cu金属玻璃弛豫行为的影响

通过测定快淬态和退火态比热与温度的关系,研究了Hf元素对Zr₇₀Al_7.5Ni₈Cu_14.5（70Zr）、Zr₅₅Al₁₀Ni₅Cu₃₀（55Zr）和(Zr_0.75Hf_0.25)₆₅Al_7.5Ni₁₀Cu_17.5（65Zr_0.75Hf_0.25）厘米级金属玻璃焓和硬度弛豫的影响。结果显示：70Zr和55Zr合金的结构弛豫表现为单峰现象,在退火温度（T_a）接近玻璃转变温度（T_g）时出现弛豫峰;而65Zr_0.75Hf_0.25合金的结构弛豫表现为双峰现象,分别在523和648 K（接近T_g）时出现焓弛豫峰。70Zr和55Zr合金在T_g温度附近出现明显的单峰弛豫行为,表明合金在T_g之前的整个温度范围内具有较高的抵抗退火诱导结构弛豫的能力;另一方面,65Zr_0.75Hf_0.25合金在523 K附近出现一个弛豫子峰,可能是由于Zr-Hf原子对的键合性较弱,混合焓接近于零,随后在T_g附近出现明显的主弛豫。65Zr_0.75Hf_0.25和(Zr_0.5Hf_0.5)₆₅Al_7.5Ni₁₀Cu_17.5（65Zr_0.5Hf_0.5）合金的硬度也表现出类似的双峰现象,导致第一峰的T_a与焓弛豫峰的T_a一致。结果表明,满足非晶形成三原则的Zr、Al、Ni和Cu组成的类二十面体中程有序结构在低T_a温度下保持稳定;只有背离非晶形成三原则的65Zr_0.75Hf_0.25和65Zr_0.5Hf_0.5金属玻璃焓弛豫和硬度弛豫出现了双峰,表明形成大块金属玻璃非必要组元的增加将导致合金结构在低温退火过程中的不稳定性。     

2205双相不锈钢在酸性H2S环境下的应力腐蚀行为及开裂机理研究

_{摘要:采用C型环实验研究了2205双相不锈钢在饱和H2S环境下的应力腐蚀行为及开裂机理。研究结果表明,2205双相不锈钢在NACE标准A溶液中有良好的抗应力腐蚀能力。通过OM}、_{SEM、EDS及电化学手段分析得出2205双相不锈钢的应力腐蚀开裂经历了表面点蚀,蚀坑形成,H2S解离,H原子吸附并从蚀坑位置扩散进入金属基体,在金属基体中聚集,通过氢致开裂机制导致裂纹萌生,并逐渐扩展。}     

金属学报第8卷分类索引

采矿及选矿矿物的可浮性及其分类(专题评述).·‘····································……杆柱房柱法中杆柱支护参数及矿房宽度的新计算方法··············……紫外光对浮选药剂性能的影响 关于自由基在浮选过程中的作用·····················,·············……紫外光对浮选药剂性能的影响 关于脂肪酸过氧化物的浮选性能············、····················……“论磨矿机的临界转速”一文的讨论·,······…     

金属学报第28卷A辑1992年总目次

A辑第1期A120CuZMn3相中孪晶的高分辨电子显微术研究·········································,·····……李春志王顺才金延(AI)NITi形状记忆合金的相变温度滞后·········~·······~·······························……秦桂英俞学节金恒王景成(A6)冷加工和热处理对Nb及Nb合金弹性性能的影响··································································…     

金属学报第6卷目录

冲击凿人的波动理瑞分析,4····················1···································································……徐小荷(1)黑编矿浮选工艺因未的枕熟研究·············································,,·······················……胡为柏、卢租禧(14)瀚磨矿机的临界稗速······················4··················…     

MoS2/Ti-WC纳米多层薄膜结构设计及其宽温域摩擦性能研究

^{目的 探究环境温度对MoS2/Ti-WC纳米多层薄膜摩擦磨损性能的影响,探讨并揭示薄膜在高温环境下的损伤机理。方法 采用非平衡磁控溅射技术制备MoS2/Ti-WC纳米多层薄膜,评价Ti、WC双功能组元以及纳米多层结构设计对薄膜表面形貌和微观结构的影响。利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、扫描探针显微镜(SPM)等表征手段对薄膜的晶体结构、表截面形貌以及表面粗糙度进行分析,利用原位纳米压痕仪对薄膜的力学性能进行评估,利用高温摩擦磨损试验机评价薄膜在不同温度环境(25~300 ℃)下的摩擦磨损性能,进一步通过激光共聚焦对磨痕和磨斑进行光学形貌分析,并利用能谱仪(EDS)和共聚焦显微拉曼光谱(Micro-Raman)对钢配副表面的摩擦转移膜进行成分分析。最终揭示MoS2/Ti-WC纳米多层薄膜在不同温度下的磨损机理。结果 MoS2/Ti-WC纳米多层的结构设计可以诱导MoS2 (002)晶面的择优生长,获得表面平整光滑、结构致密的薄膜。相比于MoS2/Ti薄膜,WC纳米层的引入,赋予薄膜更高的硬度和硬/弹比。MoS2/Ti-WC纳米多层薄膜在潮湿空气中的平均摩擦因数为0.07,平均磨损率为}6.14×10^–7 mm³/(N.m)^{。结论 MoS2/Ti-WC纳米多层薄膜在宽温域(100~300 ℃)内保持稳定的摩擦性能,这得益于薄膜纳米多层的结构设计、高的硬/弹比以及优异的抗氧化性能,同时在钢配副表面形成了连续且致密的转移膜。}     

Mn1-xZnxFe2O4 (0≤x≤1)纳米粉体的模板辅助溶胶凝胶法制备及其磁性能研究

通过模板辅助溶胶-凝胶法制备了一系列的Mn_1-xZn_xFe₂O₄(0≤x≤1,步长为0.2)纳米粉体。利用XRD和VSM对材料的物相和磁性能进行了表征,主要研究了Mn_1-xZn_xFe₂O₄分子式中Zn含量的变化对样品的微观结构和磁性能的影响。实验结果表明,具有不同Zn含量的Mn_1-xZn_xFe₂O₄样品均为尖晶石结构;随着Zn含量的增加,样品的晶面间距d、平均晶粒尺寸D、饱和磁化强度M_s和居里温度T_c都呈现出下降的趋势,而样品的矫顽力H_c则呈现出先升高后降低的趋势。分析认为,M_s的下降可以用Yafet-Kittel倾角理论解释,T_c的降低归因于晶格中反铁磁性耦合的降低,而H_c的变化则主要是由于材料的磁晶各向异性常数K₁的变化引起的。