焦耳处理对Fe73．5CulNb3Sil3．5B9合金丝巨磁阻抗效应影响的研究

研究了焦耳处理对Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶丝巨磁阻抗(GMI)效应的影响. 结果表明, Fe73.5Cu1Nb13.5Si3B9非晶丝的GMI效应对处理工艺很敏感, 淬态样品在340 Mpa拉应力下, 经53 A·mm-2的直流电流处理后, 其阻抗相对变化率达到68%, 灵敏度达0.86%/A·m-1. 优异的软磁性能和环型各向异性是获得巨磁阻抗效应的关键因素.     

Fe73.5 Cu1 Nb3 Si13.5 B9非晶合金的激光晶化

用CO2连续激光在不同功率、相同的速度条件下辐照Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶带，然后用穆斯堡尔谱详细研究材料的微观结构。研究发现当扫描速度和散文斑直径一定的情况下，适当选择激光功率，Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9可以实现微量晶化。     

Fe-Cu-Nb-Si-B薄带的淬态纳米化与巨磁阻抗效应

使用较低的快淬速度(V =2 2m·s- 1 ) ,可以使Fe Cu Nb Si B薄带实现淬态纳米晶化。Fe Cu Nb Si B薄带析出αFe(Si)纳米相,其晶粒尺寸在淬态薄带Fe73Cu1 .5Nb3Si1 3.5B9中约为15nm ,在Fe71 .5Cu3Nb3Si1 3.5B9中约为10nm。添加Cu元素可以细化淬态薄带的晶粒。实验发现磁阻抗ΔZ/Z0 ,磁电阻ΔR/R0 ,磁电抗ΔX/X0 三条曲线交叉于一点,通过推导发现此现象具有必然性。淬态薄带Fe74 .5-xCuxNb3Si1 3.5B9的磁阻抗显示了较强的Cu含量依赖性。在快淬速度v =2 2m·s- 1 下,在x =1.5和x =3左右观察到磁阻抗峰值现象。     

焦耳处理对Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9合金丝巨磁阻抗效应影响的研究

研究了焦耳处理对Fe73.5Cu1 Nb3Si1 3.5B9非晶丝巨磁阻抗 (GMI)效应的影响。结果表明 ,Fe73.5Cu1 Nb1 3.5Si3B9非晶丝的GMI效应对处理工艺很敏感 ,淬态样品在 3 40MPa拉应力下 ,经 5 3A·mm- 2 的直流电流处理后 ,其阻抗相对变化率达到 68% ,灵敏度达 0 86% A·m- 1 。优异的软磁性能和环型各向异性是获得巨磁阻抗效应的关键因素。     

各种热处理对FeSiBNbCu纳米晶带材巨磁阻的影响

我们在本文研究了具有不同磁致伸缩系数的Fe73.5Si13.5B9Nb3Cu13和Fe73.5Si16.5B6Nb3Cu1纳米晶带材在0．1－2MHz范围磁阻和频率的关系。铸态样品分别在施加直流和交流磁场及未施加直流和交流磁场中进行氩气氛560℃退火,在某一固定频率、含13．5％Si的样品加磁场退火和未加磁场退火后相比,可看到性能有了改进,含16．5％Si的样品加磁场退火和未加磁场退火相比,仅观察到磁阻率减小,磁特性分析和X光衍射数据显示,所观察到的磁阻效应改变是由于磁感应各向异性的结果。     

焦耳处理和等温退火对Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶丝巨应力阻抗效应的影响

研究了焦耳退火和等温退火对Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶丝巨应力阻抗效应的影响. 实验结果表明, 非晶合金丝经电流密度为 26 A*mm-2的焦耳处理后, 其阻抗最大变化率达到25%, 灵敏度为1.71%*MPa-1; 淬态样品在580 ℃等温退火0.5 h后, 其阻抗最大变化率达到67%, 灵敏度为0.85%*MPa-1. 这两种退火方法都可以明显改善Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶合金丝的巨应力阻抗效应, 阻抗的最大变化率与退火过程中晶化导致的平均各向异性的改变有关, 而灵敏度的差异是由退火方法导致材料机械性能的差异带来的.     

纳米晶合金中缺陷总体变化的多普勒湮没能谱初步研究

用正电子湮没多普勒展宽能谱测量和分析了若干急冷淬火制备的薄带，表明软磁Fe基纳米晶合金中的缺陷（自由体积）远多（大）于其晶化前的非晶态；能够晶化成纳米晶的Fe基非晶制备态材料中的缺陷也多（大）于类似成分但又不能晶化成纳米晶的非晶态材料中的缺陷；Fe73.0Cu1.0Nb1.5Mo2.0Si13.5b9.0合金的急冷淬火制备态在热处理过程中，低温退火时缺陷减少，高于200℃的退火导致缺陷增加，纳米晶化后的进一步退火缺陷基本不增加；Fe73.0Cu1.0Nb1.5Mo2.0Si13.5B9.0合金纳米晶化后，在所选定的测量条件下没有发现正电子湮滑参数时间，温度的变化，说明该材料缺陷结构相当稳定。     

球磨参数对Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9产物微观结构的影响

研究了机械合金化法制备Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9非晶先驱体的可行性,测试了不同球磨参数对Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9球磨产物微观结构的影响。试验结果表明:转速、球磨时间、球磨方式、球料比和原料对产物的微观结构有明显的影响。高转速、连续球磨更有利于生成Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9非晶相;使用Fe Nb粉和Fe B粉分别代替Nb粉和B粉不利于非晶相的生成;延长球磨时间不一定对非晶化有利,还有可能引入杂质;大的球料比更有利于非晶相的生成。     

逆变焊机用Fe_(73.5)Cu_1Mo_3Si_(15.5)B_7超微晶合金的软磁性能

对比了Fe73.5Cu1Mo3Si15.5B7超微晶合金和目前逆变焊机主变压器普遍采用的Fe73.5Cu1Nb3Si15.5B7铁芯的静态和动态磁性能。重点研究了两种材料铁芯的饱和磁致伸缩系数、10~40kHz范围内的高频性能和脉冲性能、-40~140℃间的损耗及磁导率变化。研究结果表明,Fe73.5Cu1Mo3Si15.5B7铁芯可获得低的高频损耗、高磁导率、较低的饱和磁致伸缩系数及良好的温度稳定性,满足逆变焊机主变压器对铁芯材料的要求,同时,Fe73.5Cu1Mo3Si15.5B7带材韧性更高,可改善材料制备的工艺性能和快淬带材的力学性能,提高成材率。     

一种纳米晶合金中缺陷特征的正电子湮没寿命谱研究

用正电子湮没寿命谱仪测量和分析了Fe73.0Cu1.0Nb1.5Mo2.0Si13.5B9.0合金，该合金纳米晶化后有两类组织结构：一类是非晶结构，另一类是纳米晶结构；从缺陷形式上讲也有两种，一种是类空位，另一种是含有十来个单空位的空位团。类空位缺陷位于非晶区，空位团位于纳米晶区和晶粒的界面。Fe73.0Cu1.0Nb1.5Mo2.0Si13.5B9.0合金在非晶态时原子高密度区域与原子低密度稀释区域的分数之比约为1．44：l；纳米晶化后，经过480℃、500℃、540℃、580℃热处理，其类空位与空位团浓度的分数之比约为0．7：1。