浅谈钢轨接头病害整治

钢轨接头病害是铁路线路养护薄弱环节之一,简单阐述钢轨接头病害成因,并提出相应的解决方案     

钢轨闪光接触焊焊接接头的常见病害与防治分析

本文针对钢轨闪光焊接头的几种常见病害,进行了病理分析,结合多年基地焊轨生产实践,找出防治焊接接头病害的相应措施,为减少接头病害提出了建议。     

钢轨接头病害的成因分析和整治措施

现本人就参加工作多年来平时工作中积累和学习的经验,针对钢轨接头常见病害产生的原因,谈谈对钢轨接头常见病害预防和整治的一些初浅的看法。     

无缝线路钢轨铝热焊接接头质量控制

焊接接头质量控制方法为通过控制焊接碳含量,进而确保接头整体稳定,但由于缺乏对接头的热处理,因此导致质量控制效果较差。为此,该文提出无缝线路钢轨铝热焊接接头质量控制方法。根据钢轨型号进行焊接接头热处理,并计算焊接线能量以及焊道碳当量,最后对钢轨预拱度进行调整。试验结果表明,采用该文提出的方法对焊接接头质量进行控制,接头的耐腐蚀性较高,具备较好的质量控制效果。     

桥式起重机钢轨接头焊接工艺

对桥式起重机钢轨接头焊接变形的控制和防止焊缝开裂采取的焊接工艺进行了较详细的论述。     

钢轨铝热焊接头韧性研究

本文对钢轨铝热焊焊接接头各部位的韧性进行了试验研究。试骏确定接头低韧性区为焊缝和近缝区,该部位的冲击韧性值约为49.035KJ/m~2左右。作者在分析其薄弱原因的基础上对改善焊接接头的韧性的途径进行探讨,并指出小试样试验中采用900℃保温20分钟空冷热处理,可使接头各部位的冲击值均达到98.070KJ/m~2以上,热处理过程中影响焊缝金属韧性的主要因素为化学成份均匀化,而影响热影响区韧性的主要因素为晶粒大小。     

钢轨裂缝缺陷分析

钢轨在线路焊接时，发现钢轨同轨底脚部位有一严重裂缝缺陷。经对缺陷的形貌特征及缺陷中夹杂物成分分析，认为钢轨中的裂缝缺陷是因铸锭时保护渣卷入钢水中所造成。     

钢轨断裂原因分析

采用电子显微镜和光学显微镜对一横向断裂钢轨进行了宏，微观检验，结果表明，钢轨断裂起源于轨底一侧轨脚外伤缺陷处，而外伤缺陷是由于使用乙炔火焰误切割钢轨并使其形成硬而脆的非正常组织-马氏体和菜氏体所致。     

线路钢轨断裂分析

湘桂线发生一起PD3钢轨横向断裂。经对钢轨断口的宏观分析，以及用光学显微镜进行金相分析、电子显微镜的断口微观分析和能谱微区成分测定。结果表明，钢轨轨底下表面中部有一沿钢轨纵向长17mm、宽12mm、深约3mm的外伤凹坑缺陷，凹坑底部有一层厚度不均的、最厚约1．0mm的铜铁合金熔融层，再往里是厚度达1．0mm的马氏体组织层。凹坑缺陷及其凹坑底部的铜铁合金熔融层的产生，是由于钢轨进行接触焊时在电极板与钢轨底面之间接触不良所产生的电打火造成。裂纹就起源于铜铁合金熔融层，然后裂纹快速向轨腰和轨头方向扩展造成钢轨横向断梨．     

钢轨焊接接头电正火工艺及设备的研究

为了提高钢轨焊接接头的性能,本文对钢轨焊接接头电阻加热正火工艺及设备进行了研究。设计成电阻加热正火设备,对 U_(74)60kg/m 钢轨闪光对焊接头进行了正火工艺试验,确定了最佳工艺参数,并进行了正火接头的质量检验。试验结果表明质量稳定、效果显著,可大幅度提高钢轨焊接接头的机械性能。     

浅谈对接头范围假象波和胶接绝缘接头裂纹的认识

随着朔黄铁路运量的增加,运输压力越来越大,对线路设备质量的要求也越来越高。目前,胶接绝缘接头轨头下颚水平裂纹、轨端裂纹、螺孔裂纹日益增加,对探伤人员的技术要求也越来越高。针对此类伤损,结合朔黄铁路重车线设备（75kg/m钢轨）实际,分析胶接绝缘裂纹产生的原因及特征,提出相应的辨别方法,提高对胶接绝缘接头裂纹的检出率。通过分析重载铁路接头范围假象波,总结辨别方法,提高探伤检测准确度;总结胶接绝缘接头常见裂纹,分析伤损形成原因,结合钢轨探伤和线路养护,提出此类伤损的探伤措施建议。     

U75钢轨闪光焊接头轨腰断后伸长率不合格原因分析

采用化学成分分析、力学性能测试、金相检验和断口分析等方法,分析了U75V钢轨闪光焊接头轨腰拉伸断后伸长率不合格的原因。结果表明:钢轨接头和钢轨母材轨腰大量密集分布MnS夹杂物(评级达到3.0级),长条状的MnS夹杂物经闪光焊顶锻后,随金属流线偏转45°方向,当与拉伸过程中的45°最大剪切应力平行时,相当于MnS夹杂物受到横向拉伸剪切,裂纹容易在夹杂物中开裂和扩展,故断后伸长率很低。     

车轮滚过钢轨错牙接头处产生的轮轨冲击噪声机理分析

当列车通过钢轨错牙接头时,会产生强烈的冲击并引起冲击噪声。为了探明铁路线上列车通过钢轨错牙接头处产生的轮轨冲击噪声,建立了基于车轮-轨道相互作用的轮轨冲击噪声预测模型,计算分析了钢轨错牙接头激扰下轮轨冲击力和冲击噪声的特性。结果表明:车轮通过钢轨错牙接头时会产生剧烈的冲击力和冲击噪声;迎轮错牙引起的轮轨冲击力峰值比送轮错牙接头要大210.5 kN,而引起的冲击噪声比送轮错牙接头大10～20 dB(A)。错牙高度越大其引起的轮轨冲击力和轮轨冲击噪声也越大。钢轨错牙高度增加0.5 mm时,轮轨冲击力最大峰值约增大60～90 kN,而轮轨冲击噪声在全频段都会增加1～3 dB(A),钢轨错牙引起的轮轨冲击力与冲击噪声成正比关系。随着车轮运行速度的增加,其激发的轮轨冲击力相应地增加,P1力变化比P2力明显,车轮速度在100 km/h以上钢轨错牙引起的轮轨冲击噪声变化十分显著。     

某大桥钢轨断裂原因分析

某大桥钢轨发生横向断裂。经对钢轨断口的宏观分析、显微组织观察、电子显微镜的微观分析和能谱的微区成分测定。结果表明，在轨底面中部的横截面上有一半径约7mm半圆形的疲劳裂纹区，疲劳裂纹起源于轨底面的小凹坑处，产生原因是钢轨在潮湿环境中受腐蚀而形成。在车轮应力的重复作用下，疲劳裂纹扩展而导致钢轨断裂。     

复合材料接头三维有限元应力分析

本文介绍了复合材料三维单元刚度矩阵,用三维有限元方法计算了复合材料层压耳片接头拉伸、剪切、弯曲载荷的问题,给出了孔边应力分布及弯曲时层间剪应力分布。结果表明,当载荷平行于铺层且沿厚度均匀分布时,应力沿厚度方向变化不大,主要与铺层角度有关,当载荷不平行铺层时,层间剪切应力和拉伸应力较大,是接头破坏的主要原因。     

钢轨腰部裂纹原因分析

115RE钢轨在线路上仅使用了6个月就在钢轨轨腰处出现长220mm的纵向裂纹。采用宏观分析以及扫描电镜和光学显微镜进行微观分析和相关的力学性能检验等方法对裂纹出现原因进行了分析。结果表明：钢轨的材质与力学性能无问题,钢轨上的裂纹是由于在轨腰处标识炉号“2”字痕的底部形成较大的应力集中造成的。     

浅谈线路坍碴接头及病害整治

阿克苏工务段巴楚线路车间管辖南疆线K1125～K1275段,管辖设备集风灾、冻害、洪灾、沙害、碱害于一身,线路设计等级低、自然灾害众多频繁、设备老化伤损、线路病害不断增多,保安全压力巨大。     

异型钢轨矫直断裂原因分析

某异型钢轨在经60kg／m热轧钢轨加工至50kg／m过渡轨后出现矫直断裂。经对钢轨断口的宏、微观检验和分析,认为,断裂裂纹起源于轨腰次表层;钢轨发生矫直断裂的原因是在加工异型钢轨的过程中,加热温度偏高,导致轨腰表层部分区域出现沿晶氧化,锻压时因轨腰表层受拉应力作用,沿晶氧化处形成微裂纹,随后矫直时轨腰三点弯曲受力,微裂纹缺陷处产生应力集中致使裂纹扩展,导致钢轨断裂。     

钢轨加工开裂原因分析

60kg/m型钢轨在改制异型轨的过程中其轨腰处出现纵向裂纹.采用JSM-5600LV扫描电镜、INCA能谱仪和光学显微镜等对开裂钢轨进行了分析.结果表明,由于加热不均,造成钢轨局部区域温度过高,在钢轨腰部出现过烧、氧化和晶界熔化,并在该区域的组织中出现魏氏体组织,导致在轧制过程中轨腰处出现纵向裂纹.     

PG475kg·m^-1钢轨底裂原因分析

PG475kg·m^-1热处理钢轨在焊轨厂的焊接工序前,发现数支钢轨在轨底出现裂纹、掉块伤损。对伤损钢轨取样进行检验、分析,发现钢轨的化学成分、力学性能、显微组织及非金属夹杂物级别均符合相应技术标准要求。根据钢轨裂纹伤损特征,采用MSC·Marc软件对钢轨堆垛中的受力状态进行了仿真计算分析。结果表明：钢轨出现轨底裂纹伤损的原因是,钢轨堆垛时未按要求放平,钢轨出现倾斜,造成一侧轨底角局部受力过大,从而产生裂纹伤损。