信息熵模糊物元模型的德士古煤气化系统运行状态识别

针对德士古煤气化系统运行状态识别问题，将信息熵、模糊数学与物元分析理论相结合，提出了以氧碳原子比、气化炉温度、气化炉烧嘴压差、气化炉渣口压差、单炉产气量、出口煤气有效成分、产气率、烧嘴寿命和炉砖使用寿命为基础的评价指标体系，建立了基于信息熵模糊物元的德士古煤气化系统运行状态描述模型，采用集值统计迭代法计算各指标的权重，并应用神经网络模型做出判别，实现对运行状态的识别．通过对实际工况的分析，取得了较好的效果．所得结果与模糊综合评价法基本一致，验证了本文提出的方法是合理的．其原理和方法也适用于其他煤气化系统的运行状态识别分析与评价。     

基于动态贝叶斯网络的气化炉烧嘴系统可靠性分析

为解决在分析系统可靠性时获取的动态贝叶斯网络（DBN）的先验数据主观性强的问题,以气化炉烧嘴系统为研究对象,利用BP神经网络优化DBN的先验数据。依据隐含层神经元数量经验公式,将气化炉烧嘴系统DBN模型划分为3个子系统,并分别转化为BP神经网络。将DBN的先验分布分别对应BP神经网络的输入函数与输出函数,再利用BP神经网络信息向前传、误差向后传的特性,对系统进行性能学习,实现对DBN的先验数据优化。对优化后气化炉烧嘴系统的DBN进行双向推理,实现对气化炉烧嘴系统动态可靠性分析。结果表明,对气化炉烧嘴系统DBN进行正向推理,可得到优化后的系统可靠性变化趋势;进行反向推理,可得到优化前后的关键事件及薄弱环节,其中薄弱环节为高氧煤比氧煤比的波动。     

对延长汽车轮胎使用寿命的思考

影响汽车轮胎寿命的因素很多,大多数与汽车的运行工况和技术状况相关。要保障轮胎的使用寿命,首先必须保证轮胎的技术状况在要求的范围内,其次是要保证车辆处于良好的运行工况,同时,要防止和避免在运行中意外爆胎。合理使用轮胎,对延长轮胎的使用寿命、降低运输成本和保障汽车的安全运行至关重要。     

水煤浆工艺烧嘴

北京航天石化技术装备工程公司采用火箭发动机高温、高压、高速燃烧及高温合金制造技术,对引进的煤气化装置TEXACO水煤浆工艺烧嘴实行了国产化。通过用户对172台（套）产品的使用测试,国产化水煤浆工艺烧嘴经受住了高温、高压、高速射流冲刷等恶劣工况的考验。该产品已在国内多家用户的气化装置上配套使用。     

换热器在民用建筑中的应用

换热器是供热系统中的一个核心设备，它的优劣以及合理选用将直接影响供热系统的投资效果和使用效果，影响换热器的使用寿命。提出如何正确地选用换热器，确保供热系统具有经济性、可靠性和安全性，及如何有效地提高换热器的换热效率，最大限度地发挥其换热效能。列举了各种不同类型的换热器，在不同运行工况的情况下对其优缺点进行了充分的论证和比较，可供设计人员和用户根据不同的运行工况对换热器进行合理的选用。     

干熄焦给水预热器改进

分析干熄焦给水预热器腐蚀、积灰原因，结合使用工况，运行情况使用寿命等要求，改进结构设计、优化参数等，对于延长设备使用寿命，节约设备成本，稳定干熄焦生产具有非常重要的意义。     

喷嘴入射角对水煤浆气化炉内冷态流场影响的数值模拟

为了考察气化炉炉侧喷嘴入射角对炉内流场分布、压力分布和颗粒浓度分布的影响,应用数值模拟的方法,采用Fluent软件对600 kg/h的新型水煤浆气化炉炉内三维流场进行了冷态数值模拟.模拟结果表明:炉侧喷嘴入射角为45°,气化炉炉内流场分布最合理,压力分布和颗粒浓度分布最均匀.分析结果为气化炉的设计和运行提供了参考.     

烟煤在双流化床中气化特性初步实验研究

利用一套高3m的双流化床煤气化实验系统,以烟煤为燃料进行了气化初步实验研究.烟煤在气化炉中进行热解气化,生成的半焦经下返料器送入燃烧炉进行燃烧,通过高温循环灰携带能量供给气化炉.通过调整气化炉内料层高度改变燃料在气化炉内的停留时间,从而影响气化效果,料层高度可以通过气化炉内压差进行监测.烟煤气化达到稳定工况时,燃烧炉和气化炉的温度和压差基本保持稳定.燃气热值为5.53 MJ/m3,尚未达到中热值标准,原因在于实验装置规模较小导致散热损失较大,同时返料器以空气为返料风降低了燃气品质.     

加压湍动循环流化床气化炉煤气成分与热值试验

为了研究不同操作工艺参数对加压循环流化床煤气化特性的影响,在加压湍动循环流化床热态实验台上对淮北烟煤进行煤气化试验,试验操作条件：气化炉压力p为0.3 MPa、气化温度t为830～910 ℃、空气煤质量分数w(空气煤)为0.29～0.4 kg/kg、蒸汽煤质量分数w(蒸汽煤)为0.32～0.53 kg/kg.通过多参数组合变换工况,分别考察试验操作条件对煤气成分和煤气热值的影响.采用宽筛分石英砂作为床料,在试验过程中粗石英砂加剧气化炉提升段下部密相区的扰动程度,同时细石英砂提高上部稀相区颗粒体积分数,加上气化炉本体具有下宽上窄的特征,在一定范围内实现气化炉提升段下部湍动流化,上部环核流动.结果表明,气化炉温度对加压煤气化过程影响最为显著,并在w(空气煤)为0.35 kg/kg、w(蒸汽煤)为0.38 kg/kg时,煤气热值达到最大值4 138.98 kJ/m3.     

再生水处理工艺CMF-S优化运行的中试研究

通过中试试验装置,结合夏季进水水质及高、中、低负荷3种运行工况对浸没式连续微滤(CMF-S)工艺运行参数进行优化研究。结果表明,CMF-S优化运行可减缓膜污染,提高运行效率,降低运行费用;利用运行数据建立跨膜压差TMP增长数学模型,确定主要影响因素,根据不同的工况条件,调控运行参数,实现微滤系统运行优化。     

低压空气雾化烧嘴雾化细度的实验研究

探讨了低压空气雾化烧嘴的雾化机理，分析了影响雾化细度的主要因素，建立了该类烧嘴气体雾化的准则方程，以三种尺寸各异的喷头，在不同的一、二闪风配比下进行了实验研究，获得了影响低压空气雾化烧嘴雾化细度的主要因素及其实验关系式。     

振动式垃圾筛分机间歇受料运行工况的自动调节

针对目前城市垃圾处理系统中由于间歇级料而引起的振动筛分机运行工况不稳定的问题，提出利用间歇受料这一工艺特征实振动式垃圾筛分机运行工况自动调节的方法，并在理论上进行分析、论证。     

表面加工工艺对气缸套使用寿命的影响

讨论气缸套使用寿命的影响因素，针对挤渗碳化硅工艺、金属表面激光硬化处理工艺和镀铬工艺进行重点分析，说明加工工艺的重要性，文章并指明一味追求新工艺而忽视新工艺的局限性非但起不到提高耐磨性和耐腐蚀性的作用，反而会导致气缸套使用寿命的下降。     

实现余热锅炉蒸气升级利用的喷射器性能研究

针对企业节能降耗和平衡蒸气管网的具体要求，提出了以中压管网蒸气为工作流体，通过喷射器引射产汽压力较低的余热锅炉蒸气，从而实现余热锅炉蒸气升级利用的工艺方案。对其核心设备喷射器进行了理论计算。结合蒸气喷射工艺系统的具体运行条件，从理论上对影响喷射器性能的因素进行了全面的分析。工业应用实验结果表明，喷射器的理论计算结果与工业试验结果相吻合，可完全满足生产装置稳工况运行的实际要求。     

V带结构及其使用寿命浅析

分析了Ｖ带成型工艺、Ｖ带结构及Ｖ带所用材料对Ｖ带物理性能的影响。探讨了包布Ｖ带容易报废的原因。切边Ｖ带传递功率大、运行速度高、使用寿命长，是今后的发展方向     

基于热经济学结构理论的煤多联产系统性能分析

采用热经济学结构理论对75t/h燃煤循环流化床锅炉的热、电、煤气、焦油的多联产能源系统进行了热经济学分析,提出了产品的单位成本和单位热经济学成本的计算模型.通过对系统设计工况进行分析发现:煤炭价格波动对蒸汽产品的单位热经济学成本影响最大;当气化炉在600～800℃运行时,所有产品的单位热经济学成本随着运行温度的升高而降低;利用多联产系统生产的蒸汽和电力产品单位热经济学成本比热电联产时的产品成本分别降低了16.35%和20.57%.研究结果为煤多联产系统热经济性分析与评价、优化设计以及故障诊断提供了参考.     

在受冲击,挤压应力作用的工况下提高高锰钢零件的使用寿命

在受冲击,挤压应力作用工况下破碎机颚板,球磨机衬板是典型的承载零件,在不同磨料的磨损条件下具有不同的使用寿命。本文将铸造、水韧处理及安装作为一个研究系统,提出在此工况条件下提高其使用寿命的有效制造工艺措施和使用方法。     

振动式垃圾筛分机间歇受料运行工况的自动调节

针对目前城市垃圾处理系统中由于间歇给料而引起的振动筛分机运生工况不稳定的问题，提出利用间歇受料这一工艺特征实现振动式垃圾筛分机运行工况自动调节的方法，并在理论上进行分析、论证．采川此方法可实现筛分机的两种理想工况：满载运生时，大振幅、强振，减少堵塞现象，提高筛分效率；空载运行时，小振幅、减少冲击振动及噪声，保护机械设备，改善作业条件及环境质量．     

大型电站锅炉四角切圆炉膛中气体煤粉多相流动特性的数值试验研究

本文运用计算机辅助优化数值试验方法对大型电站锅炉四角切圆炉膛中气体和煤粉颗粒在不同运行工况下的流动特性进行了基础性研究．得到了满负荷运行和变工况缺角运行时炉内空气动力场的变化，并了解了实际切圆直径沿炉膛高度变化及截面上最大切向速度沿炉膛变化的规律．对煤粉颗粒的运动轨迹计算表明，颗粒直径对其运动影响较大．另外，对变工况运行时所引起的煤粉火焰偏转情况进行了分析．部分数值试验的计算结果和实际的现场测试结果吻合较好．     

煤气化废水回用的浸没式超滤-反渗透的组合工艺

采用以浸没式超滤和反渗透为核心的组合工艺对煤气化废水进行了深度处理,并对不同工艺组合中浸没式超滤和反渗透的运行工况进行了比较,得出了煤气化废水深度处理的最佳工艺,该工艺运行下的浸没式超滤和反渗透最佳运行通量分别为30．0L／（m^2·h）和16．8L／（m^2·h）．