热流逸效应下不同截面形状微通道的流导特性分析

热流逸真空泵利用其内部微通道结构产生的热流逸效应来工作,故其本身也存在流导。本文建立了几种典型截面形状长微通道和短微通道的流导计算模型,进而分析了流导随努森数、温差及微通道特征尺寸变化的规律。结果表明,微通道在过渡流区域的流导比在自由分子流区域的大2～4个数量级;短微通道的流导性能优异长微通道的;绝大多数情况下,截面形状的对称性越强则其流导性能越好;在自由分子流区域,截面形状对流导的影响不大,但在过渡流区域,不同截面形状的流导差异显著。可见,应尽可能将热流逸真空泵设计在过渡流区域工作,且应优先采用截面形状对称性强的短微通道结构,但需要综合考虑努森数、温差和微通道特征尺寸之间的相互协同与制约。     

热流逸效应下不同截面形状微通道的流导特性分析北大核心CSCD

热流逸真空泵利用其内部微通道结构产生的热流逸效应来工作,故其本身也存在流导。本文建立了几种典型截面形状长微通道和短微通道的流导计算模型,进而分析了流导随努森数、温差及微通道特征尺寸变化的规律。结果表明,微通道在过渡流区域的流导比在自由分子流区域的大2~4个数量级;短微通道的流导性能优异长微通道的;绝大多数情况下,截面形状的对称性越强则其流导性能越好;在自由分子流区域,截面形状对流导的影响不大,但在过渡流区域,不同截面形状的流导差异显著。可见,应尽可能将热流逸真空泵设计在过渡流区域工作,且应优先采用截面形状对称性强的短微通道结构,但需要综合考虑努森数、温差和微通道特征尺寸之间的相互协同与制约。     

热流逸效应的抽真空特性分析

热流逸效应可输送气体并产生压力差,可利用其抽真空。本文建立了描述热流逸效应及其抽真空泵送特性的数学模型,以空气为例探讨了气体流态(努森数)、微通道特征尺寸和径长比以及温差等参数对压力比、净质量流量、抽速和无量纲抽气时间的影响。结果表明,压力比、净质量流量、抽速和无量纲抽气时间均随温差的增大而增大,但过大的温差对提高流量不明显且使抽真空达到稳态过程变得相对缓慢,应根据实际条件确定适宜温差。净质量流量和抽速随努森数增大而减小,且在过渡流区域还受径长比的影响;压力比和无量纲抽气时间在过渡流区域随努森数增大而增大,但在自由分子流区域与努森数无关;故应根据实际需求权衡净质量流量与压力比以确定适宜的热流逸发生条件、并控制气体流态来调整抽气特性。     

电容薄膜规热流逸效应修正方法研究

利用N2、He、Ar三种气体对三只电容薄膜规(CDG)在10-2Pa～102Pa的热流逸效应进行了研究,对实验数据进行拟合,得到每种气体在热流逸效应产生区间CDG示值压强的拟合公式,并用实验验证了公式的准确性.对实验数据和拟合公式的分析表明,CDG的校准因子在较高压强(＞102Pa)下,趋近于一个与气体种类和校准室温度无关的极限值;在较低压强(＜10-2Pa)下,趋近于一个与气体种类无关,与校准室温度有关的极限值;在这两者之间的压强范围,校准因子与气体的种类和校准室温度呈复杂的函数关系.     

恒压式气体微流量计测量不确定度评估

介绍了恒压式气体微流量计的组成和校准原理.在对电容薄膜规做了热流逸效应实验的基础上,对流量计的测量不确定度进行了评估,给出了扩展不确定度和包含因子.通过传递标准漏孔与德国PTB开展了漏率比对,验证了测量不确定度评估结果的可靠性.     

Sc掺杂对PDP中MgO薄膜外逸电子发射性能的影响

研究了等离子显示器中Sc掺杂对MgO介质保护薄膜外逸电子发射性能的影响。测试出无掺杂和Sc掺杂MgO薄膜在不同温度条件下的外逸电子发射电流,并基于理论模型模拟计算外逸电子发射电流对比实验结果。结果表明Sc掺杂加深了MgO禁带中的电子陷阱深度,延长了MgO薄膜的外逸电子发射的衰减时间。Sc掺杂MgO薄膜具备了持续发射外逸电子的能力,能够实现等离子显示器放电单元稳定快速的寻址。     

薄板在周期热流作用下的热响应(Ⅰ):温度响应

基于具有热流延迟相的双曲型热传导方程,研究了薄板在周期热流作用下的温度响应。首先采用分离变量法,求解了以热流矢量为基本未知量的热传导方程,得到了板内热流场分布,然后再利用能量守恒方程,获得了板内温度响应的解析表达式。通过计算,分析了板内温度响应随不同热流矢量延迟相以及边界热流频率的变化趋势,并与经典的Fourier热传导方程所得到的结果进行了比较。结果表明,在高频热流加热下,双曲型热传导模型所给出的温度响应与经典的Fourier热传导模型具有显著的差别。     

大量程热流传感器标定方法研究

本文在分析测量大量程热流用的传感器工作原理的基础上,研究了用于大量程热流标定的两种方法,即高温黑体辐射法和激光热流源法,分别介绍了这两种方法产生大热流设备的基本组成,并给出了标定的具体过程,对两种方法进行了对比,为大量程热流传感器的标定提供了依据。     

热流标准及热流测头的标定

近年来,热流的实际测量受到了普遍重视。热流计就是实测热流的一种常用研究工具,它主要用于:(1)直接测量通过固体传导的热流密度或由固体表面散发的热流密度(包括对流和辐射);(2)作为测量仪器中的热流检测元件,其中最重要的是比较法导热系数测定器。     

双辊薄钢带-铸辊界面热流特征的研究进展

综述了双辊薄钢带连铸过程中薄带-铸辊界面热流特征的研究进展.重点阐述了薄带-铸辊界面热流特征的研究方法及其所取得的成果,总结了界面平均热流系数的取值,并分析了界面热流与薄带凝固组织的关系.     

电视机后壳注塑件热流道的替代研究

介绍了热流道的优缺点及用直浇道替代热流道进行生产的方案。     

门窗保温性能检测设备热流系数标定温度控制的探讨

本文探讨了门窗保温性能检测设备热流系数标定过程中,重点控制试验室环境温度,比较准地标定并计算热箱外壁热流系数M1和试件框热流系数M2。     

热流传感器标定方法述评

本文以几种典型的热流传感器为对象,综述目前常用的热流标定方法,介绍它们的工作原理和适用范围,讨论了各系统的误差源,并对当前热流传感器标定中出现的问题提出了一些看法。     

周期性热流下受限阵列射流沸腾特性的实验研究

以去离子水为工质对恒热流和周期性热流加热下的受限式阵列射流进行了沸腾特性实验,获得了加热面温度分布、沸腾可视化图像以及测试段出口压力波动等数据,综合分析发现:(1)恒热流密度单相换热时,射流对冲区的温度高于滞止区的温度,温差随着热流密度的增加而变大,当对冲区出现稳定沸腾后,温差逐渐减小,并且出现滞止区温度超过对冲区的情况;(2)沸腾时测试段出口压力的频谱分布与气泡在表面的周期性生长和湮灭相对应;(3)周期热流密度时,在高占空比、低频下,沸腾能较快接近稳定沸腾,而在小占空比、高频率下,沸腾无法达到恒热流密度时的沸腾剧烈程度,当热流密度在沸腾起始热流密度附近时,加热结束时对冲区的温度相比于恒热流密度时有较大幅度的增加。     

地源热泵变热流线源模型介绍与仿真计算

传统的地源热泵常热流线源模型在建模时忽略了诸多因素，在应用上还存在局限性。通过考虑在变热流情况下的传热，在传统的常热流线源模型上发展出了一种改进的变热流线源模型，从而扩展了线源模型的应用范围。     

CMC液体垂直向下流动沸腾临界热流实验

采用薄壁不锈钢管，用高粘幂律流体进行了垂直向下流动沸腾临界热流实验研究，建立了临界热流关联式。     

均匀热流下导热裂纹Ⅱ型温度应力强度因子的解析解

研究含中心裂纹无限大板受远场均匀热流作用,热流密度方向与裂纹有一夹角的情况。当垂直于裂纹面方向有定量热流穿过裂纹时,采用复变函数理论,得出了温度、应力与位移场解析解。利用位移单值条件,确定出温度应力强度因子的解析表达式。针对铝合金LY12材料进行了数值计算,研究了裂纹导热情况与热流方向对温度场及温度应力强度因子的影响。研究表明:该文给定的温度边界条件下,只产生Ⅱ型温度应力强度因子,不产生Ⅰ型温度应力强度因子。热荷载可等效为一个远场均匀作用的剪应力。Ⅱ型温度应力场取决于热流密度沿垂直裂纹面方向的分量,平行于裂纹方向的热流分量对温度应力场没有影响。     

燃烧火球热流密度测量

稠化三乙基铝燃烧火球是一种燃烧杀伤方式。热流密度是评价该燃烧火球杀伤威力的主要参数,研究和评价燃烧火球的杀伤威力,必须实测燃烧火球的热流密度参数。本文重点介绍采用HFD-1型热流密度多点动态测试仪对燃烧火球距爆心各距离的热流密度的测量,获得了燃烧火球有效杀伤半径的范围,为其性能评价提供了有效手段。     

碳素复合材料电热元件辐射热流密度分布的模拟研究

建立碳素复合材料电热元件的辐射热流密度分布模型,利用MATLAB软件进行数值计算和可视化分析.结果表明,元件辐射热流密度随碳素复合材料发射率增大而增大,热流密度的不均匀度提高.元件辐射热流密度随石英发射率的增加而增大,热流密度不均匀度随之提高,随石英外半径增加,元件辐射热流密度先有所提高,在设定初始条件下,当外径>0....     

碳纤维电热元件配置及其辐射热流密度分布的模拟研究

建立了多支碳纤维电热元件的辐射热流密度分布的数学模型,基于MATLAB软件求解并研究了不同元件排布及功率配置对其辐射热流分布性质的影响。结果表明,不同元件间距及辐射受热距离综合影响着辐射热流密度的均匀性,辐射均匀性随元件间距的增加而降低,随辐射距离的增加而提高。适宜的功率配置对优化辐射热流密度的均匀性具有积极作用。实验条件下,模拟表明,当元件间距s为15cm,辐射受热距离为12cm,功率配置为1000W-600W-1000W时,辐射热流密度基本呈"拱形"状分布。