淬火介质冷却能力的数值表示方法

作者以ZBE－45003为依据，参考Segerberg以ISO－9950为依据的淬火油淬硬能力（HP）计算方法，提出了适用于水基和油基淬火介质冷却能力数值的一级计算公式，使之不仅能用来评价和分类淬火油，还能用于水基淬火介质．从而使得ZBE－45003与国际标准ISO－9950对淬火油测试结果一致，并且为选用水基淬火介质代替淬火油提出了较为科学的依据。     

激光淬火对AISI 4130钢微观组织结构及腐蚀、磨损行为的影响机制

为改善AISI 4130钢表面硬度和腐蚀磨损性能，用高功率激光器在AISI 4130钢表面制备淬火层，利用扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)研究不同功率淬火试样的微观结构，利用电化学工作站分析淬火前后试样的耐蚀性能，利用维氏显微硬度仪对淬火试样截面进行硬度测试，采用往复摩擦磨损试验机，测试不同淬火试样的耐磨损性能。结果表明，激光淬火后AISI 4130钢表面主要为马氏体组织和富Cr碳化物颗粒。基材、2.0 kW淬火试样及2.2 kW淬火试样的维钝电流密度依次为60.00、102.28和108.58μA/cm²，淬火试样的耐蚀性降低。激光处理后，淬火层表面硬度提高了85%以上，AISI 4130钢基体与2.0和2.2 kW激光淬火试样的平均摩擦系数分别为0.366、0.293和0.195，摩擦系数下降，淬火试样的耐磨性提高。     

P20汽车模具钢表面激光淬火对其组织与性能的影响

采用激光淬火技术对P20模具钢进行表面热处理，对淬火层的微观组织和摩擦磨损性能进行了研究，并就激光淬火技术对模具钢的强化机理做出阐释。结果表明：基体为已经分解的珠光体组织，P20模具钢淬火区域的组织为针状马氏体和板条状马氏体，并且随着激光功率的增大，马氏体组织出现粗化现象；淬火后主要形成了(Cr, Fe)、(Mn, Fe)固溶体，产生了固溶强化；经过激光淬火后的P20模具钢的硬度得到很大提升，最大硬度值为520 HV,测得淬硬层的深度约为0.93 mm;激光功率为1800 W时，淬火层的磨损率仅为0.36%,摩擦因数为0.2013。P20模具钢激光淬火的摩擦磨损机理为磨粒磨损+氧化磨损，同时伴随少量的剥落现象。     

淬火温度对N63钢组织和力学性能的影响

采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、透射电镜(TEM)和X射线衍射(XRD)等研究了淬火温度对N63钢组织及性能的影响。结果表明：当淬火温度低于1050℃时，N63钢中观察到M₂₃C₆型未溶相；随淬火温度升高，N63钢中未溶相逐渐溶解，晶粒有长大趋势；N63钢在900～1150℃范围内淬火时(淬火后还进行了深冷及回火处理),随着淬火温度的升高，其抗拉强度先升高后降低，在1000℃淬火时达到峰值，为1479 MPa,屈服强度整体上呈降低趋势，在950℃淬火时达到峰值，为1209 MPa,冲击吸收能量先升高后略有降低，在1100℃淬火时达到峰值，为148 J。N63钢在1100℃淬火及深冷和回火处理后，碳化物完全溶解且组织完全奥氏体化，具有最佳的强韧性匹配，其抗拉强度为1470 MPa、屈服强度为1136 MPa,冲击吸收能量为148 J。     

低温碱浴淬火剂的应用与再生方法

１引言碳工具钢、碳结构钢和低合金工具钢由于其淬透性差，淬硬性低，淬火畸变大等不足之处，在模具制造应用上受到一定限制。中、小型厂矿在制造高精度、复杂形状和壁厚相差悬殊的模具时，为获得较高硬度、强度、韧性和减少与避免畸变及淬火开裂，仍多采用低温碱浴与低温硝盐浴和碱浴—硝盐浴淬火剂，然碱浴淬火剂短时使用即发生老化变质而废弃，造成碱浴大量浪费。表１为常用碱浴、硝盐浴淬火剂和盐浴加热介质；表２为４５钢在不同淬火冷却介质中淬火力学性能对比。表１２应用碱浴、硝盐调整成分配比既可作淬火剂，又可作为钢件分级淬火、…     

淬火系统设计

为获得满意的热处理效果，淬火冷却系统的设计乃至关重要，本文结合聚合物淬火液的特点，阐述了有关淬火冷却系统设计的主要因素及注意事项。     

低温碱浴淬火剂的应用与再生方法

碳工具钢、碳结构钢和低合金工具钢由于其淬透性差，淬硬性低，淬火畸变大等不足之处，在模具制造应用上受到一定限制。中、小型厂矿在制造高精度、复杂形状和壁厚相差悬殊的模具时，为获得较高硬度、强度、韧性和减少与避免畸变及淬火开裂，仍多采用低温碱浴与低温硝盐浴和碱浴一硝盐浴淬火剂，然碱浴淬火剂短时使用即发生老化变质而废弃，造成碱浴大量浪费。表1为常用碱浴、硝盐浴淬火剂和盐浴加热介质；表2为45钢在不同淬火冷却介质中淬火力学性能对比。     

精锻渗碳齿轮用UCON E淬火剂代替油淬

精锻齿轮是齿轮加工的一种先进工艺。由于齿轮形状复杂，精度要求高，所以，生产厂家往往采用渗碳后直接淬油。目前，淬火冷却技术得到了长足发展和倍受人们的重视。水溶性淬火剂的突出优点是无毒、无烟、无腐蚀，不燃和冷速可调。我厂采用UCONE水溶性淬火剂（美国联合碳化公司的原装产品）应用于半轴齿轮的渗碳淬火，其目的是为了彻底消除火患，提高热处理淬火质量，降低生产成本，以期获得良好的经济效益。IXi艺试验结果试验零件为581半轴齿轮，材料为20CrMnTi。在井式渗碳炉中渗碳后直接淬火。为有效控制水溶性淬火剂的冷却特性，淬…     

低温碱浴淬火剂的再生方法

碳工具钢和低合金工具钢在工模具和零件制造上得到广泛应用。但由于其淬透性差，淬硬度低，淬火变形大等不足之处，应用上受到一定限制。目前中、小型厂矿在制造精度高，形状复杂、壁厚相差悬殊的工模具时，为获得较高硬度、强度、韧性和减少变形开裂时，常采用低温碱浴淬火剂，并有明显效果。但因使用时间短即老化变质而废弃，造成碱浴的大量浪费。表1为常用低温碱浴——硝盐淬火剂和盐浴加热介质。低温碱浴淬火剂特点；淬火时在高温区＞M哨冷却速度接近水，低温区＞M哨的冷却速度接近油，淬火能力强，是较理想的淬火冷却介质；淬火后可获…     

25MnV钢矿用高强度圆环链的中频感应加热淬火

研究了25MnV钢矿用高强度圆环链在中频感应淬火加热时链环的温度分布、淬火后链环顶部的金相组织以及不同淬火温度下链环晶粒度的变化规律。结果表明，25MnV钢矿用高强度圆环链在中频感应淬火加热时，链环直臂温度比顶部温度低。链环顶部加热温度达到970～993℃时(直臂温度为895～917℃)，淬火组织为板条马氏体，晶粒度为10～10．5级，圆环链有最佳强韧性配合。当顶部加热温度达1017℃时，淬火组织及晶粒度明显粗化，导致力学性能恶化。     

淬火工艺对大尺寸厚壁钢管组织及内应力的影响

淬火工艺对大尺寸厚壁钢管淬火过程中组织和残余应力有很大影响。通过数值模拟研究了30Cr2NiMo钢管经过不同工艺淬火后的温度、组织和残余应力的分布情况。结果表明：大尺寸厚壁钢管淬火后内应力主要集中在台阶处，可达600 MPa左右，在传统淬火过程中空冷一段时间，可以在保证组织与常规油淬基本相同的前提下，降低台阶处的内应力，将内应力最大值控制在500 MPa以内，降低了钢管淬火开裂的倾向。根据模拟结果得出本试验条件下30Cr2NiMo钢管优化后的淬火工艺为：油淬420 s+空冷480 s+油淬，淬火后钢管的细管处的组织为马氏体组织，粗管处表面为马氏体+残留奥氏体组织，心部主要为马氏体+贝氏体+残留奥氏体组织。     

双介质淬火冷却时间计算方法的研究

双介质淬火是钢件淬火重要方法之一，在双介质淬火中从一种介质中冷却转至另一种介质冷却的适当时刻是获得良好效果的关键。根据现有淬火介质冷却速度特性曲线，建立数学模型，计算出换热系数h，从而计算出冷却过程的时间，为完善和发展双介质淬火工艺开拓了新的途径。     

齿面激光淬火金相分析

本文介绍了用２ｋＷ连续式ＣＯ２激光器进行齿面淬火的工艺，对激光淬火后齿面硬度及其金相组织做了分析，并与高频淬火齿面做了对比，激光淬火齿面组织为理想的针状马氏体，齿面硬度高，疲劳强度高。     

降低7075铝合金厚板淬火残余应力的工艺

7075铝合金可通过淬火时效获得高强度，但它在淬火过程中会产生淬火残余应力，本文对7075铝合金厚板在不同淬火水温下，以及某一水温下淬火后经不同预拉伸量和不同时效工艺制度下淬火残余应力大小及变化规律进行了测试与分析，结果表明：随着淬火水温的升高，残余应力明显降低；水淬后随着预接拉伸量的增加，残余应力逐渐从压应力转变为拉应力，当预拉伸量约2%时，残余应力基本上趋近于零；随着时效温度升高和时效时间延长，残余应力呈下降趋势，因此，合理的淬火水温，预拉伸量以及时效制度是降低7075铝合金厚板淬火残余应力的有效工艺措施，其中尤以适当的淬火水温和预拉伸量最为有效。     

火焰淬火技术及模具火焰淬火

系统介绍了火焰加热表面淬火（中简称为火焰淬火）技术，讨论了火焰淬火模具钢的基本特性，阐述了7CrSiMnMoV的火焰淬火工艺方法，力学性能及应用。     

聚合淬火剂系统的控制与监测

本文在简要回顾具有商业用途的聚合物淬火剂种类，及与其它淬火介质比较所具的优点后，着重讨论的为最大限度发挥聚合物淬火剂的效能，     

淬火油槽的改造

我厂淬火油槽主要用于碳钢双液淬火及合金工具钢单液淬火，近几年多次出现跑油及零件淬火变形开裂现象，最严重的一次损失了三分之二的淬火油。由于事故发生突然，无法制止，给生产造成一定损失。1问回分析通过总结，发现每次跑油及变形开裂现象总是发生在新油使用3～5个月以后，跑油时有大量汽泡溢出，淬火不件变形异常严重，开裂的裂纹短而宽，甚至有裂掉的现象。所以，我们认为油槽中水份是发生上述现象的直接原因。油槽中水份主要为双液淬火时零件及工具带人的。这部分水混合在油中，增加了油的局部冷却能力，致使合金钢零件淬火变形开…     

GCr15钢激光淬火层的奥氏体晶粒尺寸

ＧＣｒ１５钢激光淬火层的晶粒尺寸可在很大范围内变化，从约３０μｍ到小于２μｍ。以激光光斑为中心，相距越远，晶粒尺寸越细小，晶粒尺寸的变化与激光加热时理论推导的温度场存在对应关系。激光扫描速度对激光淬火层的奥氏体晶粒尺寸有显著的影响，原始组淬火层体晶粒尺寸影响较小，ＧＣｒ１５钢激光淬火层奥氏体晶粒尺寸的研究为激光淬火工艺的制订提供了重要的参考依据。     

火焰淬火技术及模具火焰淬火

系统介绍了火焰加热表面淬火（文中简称为火焰淬火）技术，讨论了火焰淬火模具钢的基本特性，阐述了7CrSiMnMoV的火焰淬火工艺方法、力学性能及应用。     

水淬火介质和等温淬火油

聚合物淬火介质适用于感应淬火，直接淬火，分级淬火，喷淋淬火等，提供了物理化学性质和应用实例，还介绍了等温淬火油的特点，应用对象和实例。