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为改善无钴AB,储氢合金La1-xPrxNi4.2Mn0.3Al0.3Cu0.15Fe0.05的循环性能,采用XRD、SEM等分析方法以及恒电流充放电等电化学测试技术,研究了系列La1-xPrxNi4.2Mn0.3Al0.3Cu0.15Fe0.05(x=0-0.3)合金的结构和电化学储氢性能。结果表明:制备的合金为单一的CaCu,结构,随着Pr替代La含量的增加,晶胞的口轴、C轴和晶胞体积均逐渐减小,c/a值逐渐增大。相应合金的放电容量有所降低,但合金电极的循环稳定性和高倍率放电性能得到明显改善。100个循环后的容量保持率S100分别为47.28%(x=0)、48.22%(乒0.1)、50.79%(x=0.2)和54.47%(x=0.3)。在放电电流为1800mA/g的条件下,合金电极的高倍率性能45.13%(x=0)升高到56.19%(x=0.3)。合金电极的交换电流密度厶随Pr含量的增加而逐渐增大,而合金电极的氢扩散系数DH没有明显变化。 相似文献
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采用RH精炼添加钙合金方式对硅钢进行钙处理,结果表明,钙合金添加量为0.67、1.00和1.67kg/t钢时,钢中Ca含量分别为0、2×10^6和4×10^6(质量分数);随着钙合金添加量的增加,钢中夹杂物粒度逐渐由0~2μm向2~4μm、4~6μm偏移;不同钙处理条件下,钢中均存在粒径小于1μm和粒径为1-5μm的MnS、CuxS夹杂物,后者或单独存在,或与AIN、CaS夹杂复合;钢中粒径为5~10μm的夹杂物基本以Ca的氧化物和硫化物为主。与未经钙处理的炉次相比,钙合金添加量为0.67、1.00和1.67kg/t钢时,粒径小于1.0μm的夹杂物减少幅度分别为68.06%、87.50%和94.94%。钙合金添加量为1.67kg/t钢时,可以去除钢中绝大部分的微细夹杂物。 相似文献
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目前,由于环境保护的要求,在直流微电动机中使用AgCd合金用作电流换向器材料越来越受到限制。代之以AgCuNi合金用于换向器的制造技术已经成熟。含量为95.5%Ag-4.0%Cu-0.5%Ni的合金综合性能优良,已广泛应用于各种型号的微电机,成为直流微电动机换向器的经典材料。粗略估计,它在音响电动机中的使用量占50%以上。Ag95.5Cu4Ni0.5合金的抗氧化能力,抗硫化特性,接触电阻和耐磨性等使用特性均能满足常温环境下的使用要求,因此受到广泛的欢迎。[第一段] 相似文献
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内氧化银基合金具有优良的导电性和耐磨性,已成为一种重要的电接触材料并成功应用于微电机换向器领域。本文利用x射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、显微硬度仪(MHT)以及寿命试验分别对微电机换向器用AgCu4Ni0-3合金内氧化前后的结构及性能进行了研究。结果表明,AgCu4Ni0.3合金在700℃、0.5arm氧分压下氧化3h后完全氧化,氧化产物CuO、NiO颗粒均匀弥散分布于氧化层基体中,增强了合金的热稳定性;AgCu4Ni0.3合金的软化温度由氧化前的250℃提高到400℃。寿命试验表明,相比AgCuNi/TUl材料,AgCuONiO/TUl复合材料制成的换向器具有更高的耐磨损性能,在电接触材料领域具有广泛的应用前景。 相似文献
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用X射线衍射仪(XRD)、振动样品磁强计(VSM)、金相及电子显微镜(SEM)研究了添加微量稀土元素Dy对Fe60.5-xPt39.51Dyx(x=0.5,1.0)合金的组织结构与性能的影响。结果表明:添加了稀土Dy的FePt合金有序无序两相共存的温度范围确保在600-800℃之间,且稀士Dy含量的增加提高了该合金从FCT向FCC的转变温度;低温退火态比高温快淬态得到更高的磁性能,原因是发生交换耦合所致,并对磁转变温度宽化作出了合理的解释。认为稀士Dy的加入可使合金的综合性能获得改善和提高。 相似文献
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Inconel 690合金热变形本构方程研究 总被引:2,自引:0,他引:2
任运来 《上海电机学院学报》2009,12(4):263-266
在Gleeble-3500热模拟试验机上,采用热压缩变形研究了Inconel690合金的高温变形特性。实验中变形温度为1100-1250℃,应变速率为1.0~60S^-1,变形程度为0.7。实验表明,该合金在高温下塑性良好,变形温度和变形速率对其高温塑性影响不大,但对动态再结晶影响明显。利用试验得到了真实应力-应变曲线,计算了该合金的变形激活能等热变形常数,得到了双曲正弦形式的热变形本构方程,检验计算证明,此方程较好地描述该合金的变形特点。 相似文献
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影响Mg2Ni储氢合金电极性能的因素分析 总被引:1,自引:0,他引:1
系统分析了球磨工艺、与Mg粉球磨复合以及组元替换对Mg:Ni合金电极性能的影响,X射线衍射分析和模拟电池法测试结果表明,Mg2Ni合金的放电容量与球磨参效的选择密切相关,高的球磨能量有利于吸放氢的微结构迅速形成,故其放电容量显著提高。不同量的Mg粉与Mg2Ni合金球磨制得Mgx/Mg2Ni复合合金,该类复合合金的放电容量随Mg量的增加而有不同程度的提高。以Nd部分替换Mg制得三元Mg2-xNdxNi合金,X为0.05和0.1时制得单相合金;X为0.2时制得由Mg2Ni、NdNi和NdMgNi4相组成的三相合金。同Mg2Ni单相合金相比,包含Mg2Ni相的三元Mg1.8Nd0.2Ni合金,球磨后它们的放电容量显著提高,这与NdMgNi4相的存在和球磨形成的多相复合微结构有关。 相似文献
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高倍率放电型贮氢合金的研制 总被引:5,自引:2,他引:3
研制了 5个LaNi5型贮氢合金样品 ,分别对 5种合金样品电极的电化学容量、高倍率充放电和宽温度范围内充放电性能、循环稳定性及其相结构进行了测试和分析。结果表明 :Sn及Si的搀杂增加了合金的非化学计量比 ,增强了合金的循环稳定性并改善了合金的高倍率充放电性能 ;合金样 (Ml0 .90 Nd0 .10 )Ni3 .60 Co0 .50 Mn0 .40 Al0 .18Si0 .42 的容量较高。 5C充电效率大于 95 % ,5C放电效率大于 90 % ,40 0次充放循环后容量保持率大于 70 % ;所设计合金晶型均为CaCu5相 ,充放电循环后合金主相仍是CaCu5相 ,同时发生氧化和粉化现象。 相似文献
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研究了稀土元素,粉碎工艺和粒度对REB5(B5=Ni(3.55)Co(0.75)Mn(0.4)Al(0.3))合金放电容量的影响。结果表明:(1)钕取代部分镧的La(1-x)B5合金在.x=0.2处放电容量有一极大值。而镨取代部分镧的La(1-x)PrxB5合金在x=0.15处放电容量有一极大值.CeNdB5合金放电容量很低,几乎没有实用价值;(2)La(0.65)Nd(0.2)Pr(0.15)B5合金颗粒尺寸在54~74μm和30μm以下具有较高的放电容量。 相似文献
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高倍率贮氢合金的二段热处理研究 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了二段热处理工艺对Ml(NiCoMnAl) 5贮氢合金凝聚态结构及其电化学特性的影响。结果表明 :合金经过10 0 0℃ ,85 0℃二段热处理 ,其 0 .2C、1C和 5C充放电容量分别达 3 2 3mAh/g、3 0 1mAh/g 和 2 68mAh/g,合金电极经 3C充放电循环 45 0次 ,合金容量保持率为 70 % ,高倍率放电特性值 (Q5C/Q0 .2C)为 0 .83。XRD测试表明二段热处理后 ,合金的特征衍射峰明显加高 ,主峰半高宽由 0 .3 6降到 0 .2 0 ,晶格参数也发生了变化 ,a增大 ,c减小 ,晶胞体积V减小 ,吸氢膨胀率降低。 相似文献
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AB5型贮氢合金研究进展 总被引:14,自引:0,他引:14
分别从AB5型贮氢合金的种类、结构和吸放氢原理,叙述了AB5型贮氢合金的特点和性能;综述AB5型贮氢合金取代元素研究的进展;从冷却速度、退火处理、合金粉碎工艺、机构合金化法等方面分析了影响合金粉性能的各方面因素;详细讨论了表面包覆、表面还原处理和氟化处理、热碱处理、酸性处理等改善合金粉性能的各种方法;并就在合金粉或电极中添加导电剂、表面活性剂或其它添加剂对提高电极性能的作用加以详细的论述。经过改进,AB5型合金贮氢量从250mAh/g提高到325mAh/g,电池容量从1.0Ah提高到1.5Ah。 相似文献
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Co 含量对 LaNi_5 型贮氢合金电性能的影响 总被引:5,自引:0,他引:5
用部分Co取代LaNi5合金中的Ni可显著改善贮氢合金的性能。但合金中的Co含量对合金的容量、高低温性能的影响则很少报道。本文通过对不同Co含量贮氢合金的电化学测试,考察了Co含量对贮氢合金初容量、高倍率放电性能和温度特性的影响。实验结果表明,在LaNi5多组元合金中,Co含量在0.10~0.75间合金初容量仅微弱下降,达到0.88后则明显衰减,同时随着Co含量的增加,合金的高倍率放电能力下降,对贮氢合金的低温性能也产生不利影响。不过高温50℃下,0.10~0.75Co含量贮氢合金的1C率放电性能差距缩小 相似文献
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热电池新型负极材料锂硼合金的研究与应用 总被引:6,自引:0,他引:6
锂硼合金是近年国内外积极研制的一种物理混合物 ,作为热电池负极使用时 ,显示锂的电化学电位 ,电池放电过程中 ,参加反应的活性锂达到 1 0 0 %的库仑效率 ,使用温区为 40 0~ 60 0℃ ,提高了热电池比能量和输出功率 ,延长了放电时间。总结了锂硼合金的制备方法和电化学性质的研究进展 ,阐述了其作为负极材料应用于热电池的电化学反应机理 ,通过与其它锂合金负极材料进行对比 ,说明其优越的电化学特性 ,以扩展锂硼合金在热电池上的应用。 相似文献
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MPS磨煤机复合合金辊胎耐磨特性的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
目前国内外中速磨煤机辊胎及盘瓦的材质为镍硬4号铸铁和高铬铸铁 ,其硬度可达HRc50以上 ,但由于我国火力发电厂燃煤煤质较差 ,三块 (铁块 ,石块 ,木块 )较多 ,导致辊胎和盘瓦磨损严重 ,一般运行寿命为80 0 0~ 10 0 0 0h。同时由于辊胎和盘瓦磨损严重 (最大磨损量为 4 0~ 50mm) ,使磨煤机长期处在低出力情况下运行 ,锅炉磨煤备用系数严重不足。采用的复合合金耐磨辊胎及盘瓦 ,较好地解决了这一问题。1 复合合金选择及性能复合合金辊胎及盘瓦是以铸钢作为基体 ,在其工作表面上粘结一层复合合金。复合合金是由耐磨相的硬质合金和浸润… 相似文献