江苏LNG项目强夯地基处理试验的研究

针对目前强夯的理论和工程实践还不成熟和完善,本文通过对江苏LNG项目强夯施工后的现场试验结果的分析与研究,得出以下结论：①强夯能级为6000kN·m,点夯能级为6000kN·m,满夯夯击能为1500kN·m;②夯点采用正方形布置,其间距为7m×7m,夯击数8击～10击;③强夯处理后,场地地基承载力特征值fak≥15kPa,土的压实系数λ≥0．95。     

25000 kN·m强夯处理沿海回填超厚碎石土地基施工技术

针对沿海回填超厚碎石土地基,结合工程实例,通过现场单点夯击试验、群点夯击试验,总结确定25 000 k N·m超高能级强夯的施工参数,通过不同的强夯能级组合及振动碾压,实现超厚碎石土地基的有效加固,满足地基承载力的设计要求,形成成熟的沿海回填超厚碎石土地基施工技术。     

季节性因素影响强夯效果的对比分析

为研究季节性冻土、地下水位变化对黄泛区地基强夯加固效果的影响,进行了现场试验,对单击夯击能1200k N·m和1500k N·m分别在春、冬季进行强夯试夯,监测并分析了夯点下孔隙水压力、夯沉量及地基承载力的变化规律。研究结果表明:受冻土层影响,冬季强夯有效加固深度、单击夯沉量及累计夯沉量均小于春季,春、冬季强夯有效加固深度修正系数α分别为0.198、0.183;春季地下水位较高,强夯过程中浅层地基易液化;动力触探得到的地基承载力季节性对比不明显,动力触探宜在强夯后一个月进行;春融期后强夯应进行井点降水,冬季强夯应先清除表层冻土。该结论的得出对于指导黄泛区地基强夯施工具有重要的应用价值。     

某罐区高能级强夯试夯检测与分析

本文以高能级强夯处理湿陷性黄土为对象,研究夯击工艺与地基土特性对其产生的影响,以具体工程为依托,以实际工程检测和数据分析为主要手段,研究得出,采用8000～16000kn·m单击夯击能的高能级强夯处理原状湿陷性土层的有效处理深度可达11～16m,土层的压缩模量可提高60～70%,地基承载力特征值可达230kPa。对土性变化较大的大厚度回填土采用高能级强夯处理结果欠佳。分析认为夯击能增加到一定程度后,地基土受土体本身性状及环境因素影响承载力增加有限。最后本文给出了该场地原状土高能级强夯有效加固深度修正系数,希望对同类工程提供参考。     

滨海含软土夹层粉细砂地基高能级强夯加固试验研究

滨海粉细砂场地地基常分布有软土夹层或淤泥包且地下水位较高,地基处理难度大。目前采用高能级强夯加固滨海粉细砂场地的工程案例较少。结合具体工程研究了某地下水位较高且含软土夹层的滨海粉细砂场地上开展的5、8、12、15MN·m能级强夯加固试验。除5MN·m能级强夯试验区外,其余试验区均先采取高能级点夯加固深层土体,然后采用中等能级点夯加固夯点间土,最后利用低能级满夯加固地基浅层。对比分析了夯沉量和强夯前后的旁压、静力触探测试数据,发现夯击7~8击后夯沉量变化明显减小,每遍的单点夯击击数宜控制在8~9;在有效加固深度范围内,土体的旁压模量和静力触探锥尖阻力均明显提升,高能级强夯能有效消除滨海粉细砂的液化势。试验场地内上述各个能级的有效加固深度分别为7.5、9、10.5、10m,在有效加固深度范围内,表征土体相对加固程度的提升系数沿深度大致呈直线下降。现场试验数据还表明,将地下水位降低到距地表以下2.5m有助于提高加固效果;软土夹层的存在会明显影响加固效果及限制有效加固深度的发展,因受软土夹层的影响,场地15MN·m能级强夯的有效加固深度明显偏小。建议在级配不良的滨海粉细砂场地上按照规范JGJ 79—2012中细颗粒土的标准来确定高能级强夯的有效加固深度。     

沿海碎石回填地基上高能级强夯系列试验对比研究

针对沿海下卧软弱夹层、高地下水位的厚层碎石回填地基,开展了3个试验区的强夯系列试验与对比研究。试验区A:14000,10000和8000 kN.m能级单点夯试验;相同能级(6000 kN.m)、不同压强夯锤对比试验,即34 kPa(18 t),50 kPa(25 t)和90 kPa(46 t)夯锤单点夯。试验区B:12000 kN.m能级强夯群夯试验。试验区C:15000 kN.m能级强夯群夯试验。通过现场圆锥动力触探试验、标准贯入试验与钻孔取样室内土工试验,对同一能级强夯前后、不同能级夯后的地基承载力进行对比分析,给出了沿海复杂地质条件下碎石回填地基上不同夯击能的有效加固深度及梅纳深度公式的修正系数,为同类地区高能级强夯工程的设计、监测与检测提供了参考。     

强夯法在工业建筑大场地地基中的应用

依托铜陵有色铜冶炼工艺技术升级改造工程项目,选取强夯试验区,介绍10000kN·m能级强夯处理填土地基的夯击情况,对强夯施工后的效果进行现场和室内检测试验。得到强夯对此场地的有效加固深度达到9m,地基承载力提高到180kPa,压缩模量提高到24.47MPa,压实系数达到0.95,满足设计要求。为此类地基加固工程提供成功案例和技术参考。     

新型集成管井降水强夯法处理冲填土地基试验研究

考虑长三角沿海地区吹填软基实际工程性质,采用新型集成管井降水联合强夯加固技术进行某滨海工业园区试验段软基处理。新型集成管井降水装置可增加主动降水能力,大大加快了孔隙水的排出和超孔隙水压力的消散,并可使超孔隙水压力降至负值,减小地基侧向位移。通过监测水位、孔隙水压力、侧向位移和沉降,及时了解加固效果,进一步探究加固机理。试验表明:第1,2遍点夯分别采用1 250k N·m和2 000k N·m的夯击能,夯击次数为2~3次,夯实效果最佳;超孔隙水压力消散比较快,消散速率随深度增加而减小,第2遍强夯过后孙隙水压力消散速率比第1遍大。最后通过检测,地面以下5m深度地基得到充分加固,地基承载力达到100k Pa,完成了试验既定目标。     

10000kN·m高能级强夯作用下孔压测试与分析

结合在沿海某回填地基上实施的国内首次10000.kN.m高能级强夯系列试验,对试验过程中不同深度与距离的孔隙水压力(以下简称孔压)进行较为全面的测试与分析,得到夯击过程中孔压增长与消散特征。结果表明:犬牙式孔压增量曲线显示的孔压消散速率较台阶式曲线为快,10000 kN.m强夯的有效加固深度超过11.8m,主夯点间距宜为12￣13.5m,夯击击数宜为14￣16击。提出一些可供高能级强夯地基处理工程设计、施工和监测参考的建议。     

高能级强夯加固深厚杂填土地基现场试验研究

高能级强夯法是解决深厚杂填土地基承载力不足和工后沉降问题的重要工程手段之一。鉴于现有研究中对深厚杂填土地基的高能级强夯参数、夯实加固特征少有探讨,理论成果、工程经验不足,使杂填土在山区大型填方工程中的推广使用严重受限,以某高填方机场工程为依托,围绕厚层杂填土地基开展了多组现场高能级(12 000 kN·m)强夯试验,揭示了杂填土地基的强夯加固机理并结合多种现场检测试验对夯实效果、夯密特征进行了对比,为深厚杂填土地基强夯参数和夯实检验方法的选择指明了方向。结果表明:卵砾石-深厚杂填土地基在12 000 kN·m高能级强夯作用下,土性明显改善;在“主夯16-加固夯14-满夯5”单点夯击次数下浅表卵砾石层的夯实、整体地基土层均匀性的改良以及工程节支方面明显优于“主夯10-加固夯12-满夯3”强夯方案;存在最佳单点夯击次数,当夯击数超过这一数值时,额外的夯击对地基土性改良不利;杂填土地基由于成分复杂、空间高度不连续,现场波速试验不适用于此类地基土层质量的检测;受土性影响,杂填土地基夯密收敛标准略高于行业规范中的一般规定,为满足场地地基密实度要求,厚层杂填土地基强夯工艺须满足最后两击平均夯沉量不大于0.1 m、浅表卵砾石垫层固体体积率不小于85%、夯后杂填土密实度为密实及以上。最后,结合试验结果对强夯方案进行了优化,得到了深厚杂填土地基高能级强夯处理的推荐参数和现场检测方案。     

黄泛区软弱夹层结构地基强夯现场试验

为探究黄泛区软弱夹层地层条件下强夯加固效果,采用4种不同的夯击能在鲁西黄泛平原区进行现场试验,研究了强夯过程中软弱夹层的夯沉量、超孔隙水压力以及强夯前后地基承载力、土质力学性质变化规律。结果表明:超孔隙水压力消散速率非常快,24 h后超孔隙水压力消散90%;强夯加固效果显著,地基承载力最大可提高80%;选择单夯1 800 kN·m夯击能加固经济合理,夯后土体物理性质明显提高;对于黄泛区含有软弱夹层地层结构,可用超孔隙水压力为自重应力10%估算强夯有效加固深度,有效加固深度约为7 m;对比不同夯击能下Menard加固深度公式,在一般夯击能条件下,实际加固深度与Menard加固深度较为接近,在较大夯击能下,Menard公式并不适用;所得结论对该区域地基加固有一定的指导作用。     

高夯击能强夯在开山填海地层中的应用

开山填海地层地质复杂、欠固结,承载力低,均匀性差,采用强夯加固是一种经济、安全的优选方案。广东珠海化工品仓储项目强夯工程加固面积大,为183702m2;采用的夯击能高,最大夯击能为10000kN·m;加固效果佳,加固后的地基承载力特征值fak≥300kPa,压缩模量Es≥12MPa,有效加固深度至岩层基面或不小于15.0m;从试夯、设计、施工、检测至评价资料齐全,是一项成功的工程实例,对于高夯击能在开山填海地层的的应用具有一定借鉴意义。     

不同土质条件下高能级强夯加固效果测试与对比分析

为了探讨山谷型与滨海型两种不同土质条件下碎石回填地基的强夯加固效果,开展了8000kN·m能级的现场强夯对比试验;同时考虑滨海大型工程建设地基处理施工的需要,在沿海地区实施了10000,15000kN·m高能级强夯的现场试验。通过对各场地不同能级试夯前后地基动力触探与静力载荷试验结果的分析与对比研究,得出如下结论:①采用8000kN·m夯击能处理山谷型厚层碎石回填地基,其有效加固深度可达10.0～11.5m;处理滨海型下卧软弱夹层且存在地下水的碎石回填地基,其有效加固深度为8.5～9.0m;②采用10000kN·m夯击能处理滨海山前厚层碎石回填地基,其有效加固深度为12～12.5m;③采用15000kN·m夯击能处理滨海型下卧软弱夹层且存在地下水的碎石回填地基,其有效加固深度为11.5m;④若采用梅纳公式的修正形式预估强夯的有效加固深度,其修正系数取值范围建议为0.29～0.40;对于软弱下卧层浅、高地下水等不利情况应取低值,对于回填碎石层厚、且级配较好时可取高值。     

湿陷性黄土高能级强夯试验研究

针对实际工程强夯能级超出现行规范指导范围的情况,以甘肃省某工程为背景,开展了湿陷性黄土地基采用高能级强夯加固处理试验研究,重点分析了强夯前后土体孔隙比、压实系数以及湿陷系数的变化情况,总结了9 000 k N·m,10 000 k N·m,12 000 k N·m能级条件下强夯针对湿陷性黄土的有效影响深度,试验研究成果可为同类工程的设计与施工提供参考。     

碳酸盐岩无黏性高填方地基加固关键技术与现场试验研究

通过现场碾压及夯击试验,研究各施工工艺对碳酸盐岩块石填方地基加固效果。检测结果表明,强夯加固方法对碳酸盐岩填方地基有明显效果,采用2遍夯形成4m×4m网格,分别为4 000kN·m与3 000kN·m能级。在强夯不能处理的区域,采用振动碾压进行辅助处理。加固后的地基能够满足上部建筑物的承载力要求。     

高能级强夯法在处理湿陷性黄土地基中的应用

高能级强夯一般指每单击夯击能大于6000kN·m强夯 ,用其加固处理大厚度湿陷性黄土地基 ,对提高地基土强度和均匀性 ,消除湿陷性具有明显的效果。施工工艺和参数的选择对强夯效果影响很大。施工中对夯击裂缝和夯击能分配问题应认真处理     

3000kN·m能级强夯处理软弱地基对比分析

软弱地基处理是保证工程建设进度与质量的关键因素,针对软弱地基处理的复杂性,采用夯前、夯后的瑞利波测试和重型动力触探试验及夯后的静载荷试验等方法,完成了3 000k N·m能级强夯加固处理效果的检测,对检测结果进行了详细分析。结果表明:强夯加固处理后地基承载力和压缩模量得到了明显改善,设计要求的处理后土体承载特性参数均达到了相应要求;由于基岩起伏的原因,夯后地基土均匀性较差;综合3种检测方法分析结果,可判断出3 000k N·m能级有效加固深度约为4.0~6.0m。所得结论可为类似条件下地基处理设计与施工提供借鉴与参考。     

强夯法在皖江软土路基处理中的应用

软土路基因其土层分布复杂,物理力学性质差异较大,加固路基土体成为市政道路处理的迫切需要。依托皖江城市带市政道路处理工程,分析了各遍强夯下的加速度效应及夯坑沉降规律,并用荷载试验评价了强夯路基的处理效果。研究结果表明,峰值加速度受夯点距离的影响,在近距离处峰值加速度较大,且衰减较快;随着距离的增大,其值逐渐减小,且衰减量较小,地表加固距离大约为30m,竖直方向加固深度为6m左右;夯击次数对夯沉量有重要影响,超过一定击数后,土体得不到加固;荷载试验得到了路基承载力特征值120k Pa,超过了其设计承载力特征值。     

利用多种地基检测手段为强夯设计提供依据

通过在某湿陷性黄土大范围回填土石方地基试夯区域利用静载荷试验、面波试验、标准贯入试验、探井试验、孔隙水压力测试、地面沉降量测试多种监测检测手段进行系列试验,检验试夯设计参数是否合理,为6 000 k N·m能级强夯的设计提供依据,也能为后期的监测、检测提供参考,为后期整个场地,乃至汾西地区的强夯设计提供依据,以确定强夯的能击、遍夯之间的间隔时间、夯击次数以及强夯点位的距离、强夯影响深度等参数,取得了良好的处理效果。     

高能级强夯地基土载荷试验研究

通过在某沿海碎石土回填地基上成功实施的10000 kN.m高能级强夯系列试验,为10000 kN.m高能级强夯的设计、监测和检测提供了依据。本文根据对不同能级强夯后地基土平板载荷试验结果的分析与对比,得到了碎石场地强夯后P–S曲线为直线(缓降)型,其极限承载力和变形模量高,变形量小;夯点与夯间地基土的密实度基本一致;无需过大增加荷载板的面积等试验结果。