9Cr18Mo轴承钢中碳化物控制的工艺实践

以真空感应熔炼+电渣重熔+真空自耗重熔工艺冶炼的9Cr18Mo轴承钢为对象,采用金相、电子探针等分析方法研究了不同热加工工艺对碳化物尺寸、均匀性和类型的影响。结果表明,采用直接拔长,最大碳化物尺寸为31.45μm,碳化物不均匀度为3.5级;采用镦粗邛拔长,最大碳化物尺寸约为28.45μm,碳化物不均匀度为2.5级;采用镦粗邛拔长邛扩散退火邛拔长,最大碳化物尺寸为22.95μm,碳化物不均匀度为2.0级;淬-回火后,钢中大颗粒碳化物都是M_7C_3型和M_(23)C_7型,与普通方法生产的9Cr18Mo钢中碳化物类型一致。     

不同冶炼方式生产的超高强度钢洁净度研究

对真空自耗重熔(VAR)和电渣重熔(ESR)生产的超高强度钢洁净度进行对比研究。利用化学分析、相分析、定量金相和扫描等方法,获得了钢中非金属夹杂元素含量,以及夹杂物的类型、数量和形状特征参数。结果表明,真空自耗重熔钢中的硫、磷、氧和氮含量均低于电渣重熔钢。电渣重熔钢中硫化物呈条状,尺寸较大,夹杂物平均自由程较小。真空自耗重熔钢中,硫化物呈细小球状,夹杂物平均自由程较大。从钢中非金属夹杂元素和夹杂物情况可以看出,真空自耗重熔钢的洁净度水平高于电渣重熔钢。     

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对真空自耗重熔(VAR)和电渣重熔(ESR)生产的超高强度钢洁净度进行对比研究。利用化学分析、相分析、定量金相和扫描等方法,获得了钢中非金属夹杂元素含量,以及夹杂物的类型、数量和形状特征参数。结果表明,真空自耗重熔钢中的硫、磷、氧和氮含量均低于电渣重熔钢。电渣重熔钢中硫化物呈条状,尺寸较大,夹杂物平均自由程较小。真空自耗重熔钢中,硫化物呈细小球状,夹杂物平均自由程较大。从钢中非金属夹杂元素和夹杂物情况可以看出,真空自耗重熔钢的洁净度水平高于电渣重熔钢。     

不锈钢电渣重熔增氮控制

一、前言电渣重熔00Cr17Ni6Mo不锈钢(成份见表1),当采用电弧炉冶炼的电极时,重熔后钢中氮含量比重熔前一般只增加10％左右,尚能满足技术条件中有关氮含量的要求。但若重熔真空感应炉钢制备的电极时,氮含     

科技动态

<正>采用氧精炼法冶炼专用管坯钢独联体国家在生产包括核电站用管在内的高合金耐蚀钢时一般采用电弧炉冶炼、真空感应炉冶炼、等离子弧冶炼以及电渣重熔和真空电弧重熔等传统的生产方法。最近,乌克兰的有关研究人员新开发出一种采用氧精炼法来冶炼专用管坯钢的生产工艺。新工艺可以冶炼出超低碳含量(0.03%以内)和高硼含量(1.7%以内)的管坯钢,这些管坯钢在总体的化学成分、组织结构、力学性能方面均符合生产包括供现代化的可移动核能源使用,以及普通核电站使用的专用管。对采用氧精炼工艺所生产的3种高合金耐蚀钢管坯轧制的钢管,进行了质量及金相组织分析对比,3种钢完全符合轧管要求。目前用该法冶炼的3种钢是08Cr18Ni10Ti钢、超低碳含量的03Cr17Ni14Mo2钢及高硼含量的Cr16Ni15Mo2-BNb钢,它们已广泛用于核电站用管的生产中。     

压铸模用钢H—13的改进

据《压铸工程师》杂志1985年29卷4期报道,目前美国许多压铸厂规定采用优质的H-13钢制造压铸模。优质的H-13钢的特点有:1.降低硫含量(最低到0.005％),因为低硫钢可以改善热裂和抗裂纹性。2.采用AOD(氩氧脱碳),ESR(电渣重熔)或真空电弧重熔(VAR)和高温均匀化降低带状和合金偏析。使横向的     

用等离子炉熔炼钛及钛合金

据日本大同特种钢公司的资料报道,该公司为了生产钛合金锭,研究了将传统的二次真空电弧重熔法改为等离子加真空电弧重熔法的可能性。第一次真空电弧重熔改为等离子初熔,可取消配料、挤压和焊接自耗     

在593℃高温蒸汽中工作的新的12Cr 钢转子

过去认为12Cr 钢转子能够承受的蒸汽温度上限是566℃,但是,现代先进的大功率汽轮机设计要求把蒸汽温度上限提高。提高现有的12Cr 钢转子蠕变断裂强度的关键因素,是把“当量钼含量”调整到最佳值,在不含钨的情况下,这个最佳值是1.5%。日本电力开发公司的若松电站高温汽轮机高中压转子在593/593℃蒸汽中工作,已采用电渣重熔钢制造出来,其成分(%)为:C0.14、Si0.08、Mn0.51、P0.013、S0.001、Ni0.60、Cr10.23、Mo1.48、V0.17、Nb0.056、N0.045、A10.002。转子的最后加工重量为11t。它的热处理后的蠕变断裂强度为122MPa(593℃和10~5h)。本文报道了这种材料的设计原理及其在若松转子锻件上达到的实际成就,涉及在1000MW 级先进的汽轮机转子上的预期的工作情况。     

船用喷油泵体材料CK35电渣钢锻件的研制

采用电炉冶炼+钢包精炼(LF)+真空处理(VD)+电渣重熔冶炼CK35钢,S含量可控制在0.003%~0.004%,非金属夹杂物和晶粒度也控制得非常好。通过锻造及锻后热处理。产品力学性能值达到Rm(555~605)MPa、Rel(325~370)MPa、A23.5%~31%、Z50%~61.5%。其它各项指标均在技术条件要求的范围内。     

电渣重熔和合金元素对车轮钢组织和性能的影响

对比分析了锻态和调质态车轮钢的显微组织，研究了电渣重熔、合金元素Mn和Si对调质态车轮钢组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明：电渣重熔有助于锻态车轮钢中贝氏体组织的细化，但晶粒度会从非电渣重熔时的6级增大至电渣重熔时的3级，调质态A钢(电渣重熔)和B钢(非电渣重熔)的组织都为回火索氏体，晶粒度分别为6级和7级；调质态B钢的强度和布氏硬度高于调质态A钢，-40℃冲击吸收能和断后伸长率略低于调质态A钢；Mn质量分数从0.63%增加至1.06%或者Si质量分数从0.31%增加至0.69%,调质态车轮钢的强度和布氏硬度会增大、断后伸长率和-40℃冲击吸收能会有所减小，耐腐蚀性能增强。     

内蒙古包钢钢联股份有限公司成功生产X70Q钢级管线用无缝钢管

正2014年7月,内蒙古包钢钢联股份有限公司(简称包钢钢联)成功试制出X70Q钢级Φ219.1 mm×12.7 mm管线用无缝钢管,这是包钢钢联试制成功的最高钢级管线用无缝钢管。采用低碳设计,并添加微合金Nb、Ti元素,严格控制P、S含量,提高了钢的纯净度;采用LF炉精炼,VD真空处理,使产品达到较好的综合性能;经调质处理,产品各项力学性能指标满足API Spec 5L—2007《管线钢管规范》(44版)PSL2     

模具行业信息

<正>2011年第三批模具机械行业标准制定工作正在征集相关企业根据工业和信息化部下达的"2011年第三批行业标准制修订计划(工信厅科[2011]165号)",由全国模具标准化技术委员会申报的《翅片精密级进冲模技术条件》和《电机铁芯级进模技术条件》等2项机械行业标准制定项目(见附表1)已获批准立项,项目要求于2012年底完成。为建立以企业为主体开展标准制修订工作     

美国ASTM铸锻件标准修订情况(五)

<正> ASTM A 508:压力容器用真空处理的淬火和回火的碳钢和合金钢锻件标准 A508-81见译文选集第一集第149～153页。A508-84主要作了如下修改: (1)将S10.1条改为: S10.1对于ASME锅炉和压力容器规范第Ⅲ部分中的NB2300、NC2300、ND2300、NE2300、NF2300或NG2300条款中规定的材料,应采用断裂韧性要求(落锤和夏氏冲击试验)来代替本标准的夏氏冲击试验要求。     

电渣重熔对Y-RAFM钢组织及力学性能的影响

通过30 kg真空感应炉+电渣重熔(ESR)工艺制备了Y-RAFM钢,研究了经过和未经过电渣重熔的Y-RAFM钢的组织及力学性能的变化。结果表明:经过电渣重熔的Y-RAFM钢的晶粒尺寸明显增大,微观组织仍为板条马氏体;室温下钢的抗拉强度和屈服强度分别降低了26. 15、39. 01 MPa,断后伸长率提高了4. 50%,冲击性能得到明显改善,室温冲击吸收能量提高了115 J,韧脆转变温度降低了14℃。     

汽轮机转子及1Cr-1Mo-0.25V钢材料简介

<正> 一、国内生产的整体转子用钢目前国内生产的五万、十万、十二万五千、二十万、三十万千瓦的汽轮机高、中压整锻转子材料,基本上是采用了30Cr2MoV钢,即苏联1951年研制的一种Cr-Mo-V钢,命名为P_2钢。其化学成分(％)为:C0.22～0.30、Si 0.30～0.50、Mn≤0.60、S≤0.025、P≤0.030、     

高氮奥氏体护环钢的制造方法

本文概述了西德、奥地利、日本、美国和苏联在制造高氮钢方面的技术,包括开式感应炉、加压感应炉、真空电弧重熔炉、等离子体电弧炉、加压电渣重熔(加高氮合金料、采用高氮重熔电极以及SKK电渣重熔方法三种),列出了计算氮溶解度的公式,为我国开发高氮18-18钢护环提供了参考.     

Q125钢级高强度石油套管的试制生产

介绍了按API Spec 5CT—2011标准PSL-2类要求生产的Q125钢级高强度石油套管的试制过程:以Mn-Cr-Mo中碳钢为基础,通过合理的成分设计,使合金元素总含量≤2.5%;采用电炉→精炼→真空脱气→连铸工艺生产连铸圆管坯;在斜轧穿孔、PQF连轧工序,保证产品在奥氏体区实现高温大变形;采用(920±10)℃淬火、保温时间17 min,(620±10)℃回火、保温时间35 min热处理制度。检验结果表明:试生产的Φ127 mm×9.19 mm规格Q125钢级高强度石油套管的屈服强度、抗拉强度、伸长率、冲击功(包括统计冲击功)均符合API Spec 5CT—2011标准对PSL-2类Q125钢级的要求。     

S系列高速钢种类及特性浅谈

S系列高速钢是高级优质钢,品种齐全,有普通型钢,高性能钢和粉末冶金钢等。由于采用了真空炉外精炼和电渣重熔技术,该系列高速钢性能优异。在S系列粉末冶金高速钢方面,已开发出第三代产品,其性能和刀具的切削寿命更胜于S系列冶炼高速钢。     

含H2S油气井用C110钢级套管标准化最新进展

为满足含H2S深井和高温高压油气井勘探开发的需要而开发的C110钢级套管产品,由于缺乏统一、权威的标准,制约了其发展.ISO/API相关委员会通过近8年的工作,制定了C110钢级套管标准草案.对C110钢级套管标准化的最新进展进行了跟踪研究,介绍了该标准草案中技术要求方面的主要内容.     

激光重熔对选区激光熔化成形4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响

目的 优化选区激光熔化(Selective Laser Melting, SLM)成形4Cr5MoSiV1钢的激光重熔工艺,综合提升SLM成形4Cr5MoSiV1钢的力学性能。方法 通过调整SLM成形过程中的激光重熔工艺参数成形4Cr5MoSiV1钢试样,采用扫描电镜、显微硬度计、万能材料试验机和摩擦磨损试验机测试分析试样的表面形貌、显微组织、显微硬度、抗拉强度、断后伸长率和耐磨性。结果 SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样表面的飞溅颗粒、杂质颗粒和弧形波纹数量较多,其显微硬度为599HV,抗拉强度为1050.2 MPa,断后伸长率为9.5%,磨损率为1.309´10^?10 kg/(N.m)。4Cr5MoSiV1钢试样经激光重熔后,其冶金质量明显改善,显微硬度、抗拉强度、断后伸长率和耐磨性均提高,且各项力学性能间呈正相关关系。冶金质量和细晶强化作用共同决定4Cr5MoSiV1钢试样的力学性能水平,且随激光重熔线能量密度增加,试样的力学性能均表现为先升高后降低的趋势。当激光重熔线能量密度为238 J/m时,试样的力学性能最高,其显微硬度为645HV,抗拉强度为1430.7 MPa,断后伸长率为16.9%,磨损率为0.354×10^?10 kg/(N.m)。SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样的断裂机理为脆性解理断裂,激光重熔试样的断裂机理为准解理断裂。SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样及激光重熔试样的磨损机制均以粘着磨损和氧化磨损为主。结论 SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样的最优激光重熔线能量密度为238 J/m,经激光重熔后,试样的冶金质量和力学性能明显提高。