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1.
分别采用乙烯–乙酸乙烯酯共聚物(EVAC)、氯化聚乙烯(CPE)和苯乙烯–丁二烯–苯乙烯共聚物(SBS)三种弹性体为增韧剂,研究增韧剂种类及用量对聚氯乙烯(PVC)/丙烯腈–丁二烯–苯乙烯塑料(ABS)复合材料冲击强度、拉伸强度和极限氧指数的影响,并对纳米CaCO_3填充改性PVC/ABS复合材料的力学性能、熔体流动速率和极限氧指数(LOI)进行探讨。结果表明,采用CPE增韧改性的PVC/ABS复合材料的力学性能和阻燃效果均优于EVAC和SBS改性体系;PVC/ABS/CPE/CaCO_3复合材料的缺口冲击强度在纳米CaCO_3用量为6份时达到极大值,随着纳米Ca CO3用量的增加,拉伸强度和弯曲强度逐渐下降,LOI有所降低,在纳米CaCO_3用量为4份时材料的加工流动性较好。 相似文献
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研究了利用废旧软聚氯乙烯回收料(旧料)生产PVC塑料防水卷材的配方及其对卷材拉伸性能的影响。结果表明,PVC塑料卷材的拉伸强度和断裂伸长率随PVC树脂添加比例增加而提高,而相同添加量的SG-3型PVC树脂比SG-5型PVC树脂的拉伸性能高;在试验范围内,增塑剂用量增加,卷材的拉伸强度降低,伸长率先升后降;添加CPE能提高PVC卷材伸长率,但拉伸强度有所下降。当CaCO_3用量低于20份时,卷材的拉伸强度和伸长率随CaCO_3添加量增加而提高。PVC防水卷材的优选配方(质量份):旧料85份,PVC树脂(SG-3型)15份,DOP 5份,CPE 3份,稳定剂(TLS)0.6份,其它助剂适量。 相似文献
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《塑料》2019,(5)
以热塑性聚氨酯(PUR-T)和聚氯乙烯(PVC)为原材料,采用机械熔融共混制备PUR-T/PVC共混弹性体材料,并利用增塑剂和纳米CaCO_3对弹性体进行改性,通过力学性能、流变性能和扫描电镜(SEM)分析了增塑剂种类、用量以及偶联剂改性纳米CaCO_3对PUR-T/PVC共混弹性体性能的影响。结果表明:TEC增塑PUR-T/PVC共混弹性体的复数黏度、储能模量、损耗模量最低,增塑效果较佳,当TEC用量为20份时,PUR-T/PVC共混弹性体的拉伸强度为14. 68 MPa,断裂生长率为974. 99%;经硅烷偶联剂改性的纳米CaCO_3增强PUR-T/PVC共混弹性体的复数黏度、储能模量、损耗模量较佳,能有效提高PUR-T/PVC共混弹性体的力学性能,当TEC用量为20份时,PUR-T/PVC共混弹性体的力学性能较佳,拉伸强度为18. 94 MPa,断裂伸长率为1 074. 75%。 相似文献
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《塑料科技》2016,(5):37-41
用直接填充分散法(熔融共混法)将微米、亚微米、纳米、纳米包覆微米级复合(微-纳米复合)碳酸钙(CaCO_3)填充到聚氯乙烯(PVC)基体中,制备出不同配比的PVC/CaCO_3复合材料,测量并对比分析了不同复合材料体系的力学性能,计算了复合材料的界面黏结强度。结果表明:多数情况下,PVC/CaCO_3复合材料比纯PVC具有更好的力学性能;改性CaCO_3比未改性CaCO_3填充的PVC复合材料的力学性能更高;纳米包覆重质CaCO_3比普通重质CaCO_3填充的PVC复合材料的力学性能更好;在四种CaCO_3样品中,普通轻质CaCO_3和超细轻质CaCO_3填充PVC复合体系的力学性能相对较好;就界面黏结强度而言,超细轻质CaCO_3与基体树脂的界面黏结强度最高,普通轻质CaCO_3的最低,纳米包覆CaCO_3(通过化学方法在重质CaCO_3表面生成纳米级CaCO_3)与PVC基体树脂的界面黏结强度比重质CaCO_3的高,改性后的CaCO_3与基体的界面黏结强度均有所提高。 相似文献
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稀土偶联剂处理CaCO3填充PVC复合材料及其性能的研究 总被引:18,自引:0,他引:18
采用新型稀土偶联剂为主要处理剂对碳酸钙(CaCO_3)表面进行活化处理,并对其填允PVC体系的冲击性能、拉伸性能及热机械性能进行了研究。结果表明:稀土偶联剂处理CaCO_3填充到PVC中可明显地改善共混体系的加工性能,冲击性能和热机械性能在一定的填允量范围内也有所改善,同钛酸酯偶联剂和铝酸酯偶联剂一样,它是一种适出于CaCO_3表面活化的偶联剂,而且在某些方面表现较优。 相似文献
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以有机酸与有机酸盐作填料处理剂的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用2.2%~2.7%的有机酸用量或1.2~1.5%的有机酸盐用量,处理CaCO_3填料,与未经处理的CaCO_3/PVC体系相比较,其抗冲击强度和流动性能都有改善;而与经TTS处理的体系效果相接近,但原料价格却节省十倍左右。 相似文献
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聚氯乙烯/氯乙烯-丙烯酸乙酯共聚物/高密度聚乙烯合金的制备及其性能研究 总被引:11,自引:1,他引:11
以氯乙烯-丙烯酸乙酯共聚物(VC/EA)作为聚氯乙烯(PVC)和高密度聚乙烯(HDPE)的增容剂,研究了共混物的相容性和加工性能,在此基础上研制了聚氯乙烯/氯乙烯-丙烯酸乙酯共聚物/高密度聚乙烯合金,进而研究了合金的力学性能。结果表明,合适配比的共混体系具有一定程度的相容性和良好的流动性能,明显改善了PVC的加工性能,并在保持PVC材料拉伸强度、弯曲强度等具有较高保持率的前提下,显著提高了材料抗冲性能。 相似文献
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磺酸钠基苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物离聚体的力学性能及其应用 总被引:3,自引:0,他引:3
由环氧化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)与NaHSO3开环反应合成了磺酸钠基SBS离聚体。研究了离聚体力学性能的影响因素、离聚体对SBS/氯醇橡胶(CHR)的增容作用、质量比对离聚体/聚丙烯(PP)共混物性能的影响。结果表明:硬脂酸锌能提高离聚体的力学性能;随着离聚体离子含量的增加,拉伸强度及扯断伸长率增加。加入少量离聚体,使离聚体/CHR共混物的力学性能提高,扫描电镜显示两者的相容性增加;离聚体与PP共混,在拉伸强度方面呈现协同效应。质量比各为1/1的离聚体增容SBS/CHR和离聚体/PP共混物的耐油性均较SBS大为改善。 相似文献
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由环氧化(苯乙烯-丁二烯-苯乙烯)三嵌段共聚物(SBS)与硫酸氢钠水溶液反应制备了新型含硫酸盐基的SBS离聚体,研究了离聚体的形态结构、力学性能、离聚体时SI玛/氯醇橡胶(CHR)共混物的增容作用以及离聚体/聚丙烯(PP)共混物的力学性能。结果表明:在透射电镜下硫酸铅基离聚体呈现黑色圆柱状或四方晶形离子微区,硬脂酸锌作为离子增塑剂能提高钠离聚体的力学性能;随着离子基含量的提高,离聚体的拉伸强度及扯断伸长率增加;少量离聚体可以提高SBS/CHR共混物的力学性能,减小共混物的吸煤油率;扫描电镜图片显示二者的相容性增加;离聚体/PP共混物在拉伸强度与组成的关系方面呈现协同效应,并且其耐甲苯性能提高。 相似文献
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采用模压法进行发泡,研究了氯化聚乙烯(CM)与聚氯乙烯(PVC)的共混比和发泡剂用量对发泡体的泡体性能、泡孔结构的影响。结果表明,不同CM/PVC共混比的复合材料,随体系中CM的增加,发泡密度逐渐减小、泡孔体积和发泡倍率逐渐增大,当CM/PVC=50/50时,发泡材料具有较好的综合性能;改变共混体系中发泡剂AC的用量,测试泡体性能及观察泡孔结构得出,随AC发泡剂用量的增加,发泡材料的发泡密度减小,其相应的物理机械性能如拉伸强度、撕裂强度逐渐降低。 相似文献
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研究了聚丙烯接枝超支化聚(酰胺酯)(PPHBP)/PP/聚氯乙烯(PVC)共混体系的流变行为。讨论了PP-HBP用煮对PP/PVC共混体系流变行为的影响。结果表明,当PP/PVC共混体系中加入PPHBP不大于5份时,PP/PVC/PPHBP共混体系的表观粘度大于PP/PVc共混体系的;当加入PP—HBP大于5份时,PP/PVC/PP-HBP共混体系的表观粘度小于PP/PVC共混体系的;随着温度升高,PP/PVC和PP/PVC/PP—HBP共混体系表观粘度减小。 相似文献
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高吸水性树脂与PVC共混的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
用高吸水性树脂与PVC共混制备了吸水膨胀性PVC共混物。实验证明,部分水解丙烯酸甲酯—醋酸乙烯酯HP(MA—VAC)和丙烯酸甲酯—醋酸乙烯酯—甲基丙烯酸甲酯HP(MA—VAC—MMA)共聚物与PVC共混效果更好。研究了影响共混物吸水率和力学性质的各种因素。结果表明,随高吸水性树脂用量增加,共混物吸水率显著增加。当吸水树脂用量大于40%时,共混物的拉伸强度和断裂仲长率下降。共混物最大吸水率达22.17克水/克共混物,最大膨胀度为15倍。 相似文献
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环氧树脂对PVC/ABS共混物性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了固体环氧树脂(EP)对聚氯乙烯(PVC)/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)/EP共混物力学性能和热稳定性的影响,重点考察了EP环氧值和固化剂DDM对共混物性能的影响。结果表明:PVC/ABS/EP共混物表现为脆性断裂;加入DDM后,共混物的拉伸强度明显提高,但冲击性能影响不大;对于PVC/ABS/EP/DDM共混物,随着EP含量的增加,共混物的拉伸强度上升,且环氧值高的EP704对共混物拉伸强度的提高更大;加入2%的低环氧值EP903后,共混物的冲击强度达到最大值,而EP704的加入则对共混物的冲击性能影响不大;环氧树脂的加入在一定程度上削弱了PVC/ABS共混物的热稳定性。 相似文献