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采用熔融共混法制备了聚丙烯/三元乙丙橡胶(PP/EPDM)共混物,利用力学性能测试、SEM和TG分析等手段考察了抗氧剂对共混物热氧稳定性、光稳定性、力学性能和微观结构的影响。结果表明:抗氧剂1010和抗氧剂168的加入,提高了PP/EPDM共混物的耐候性,细化了分散相的尺寸,改善了共混物的力学性能。 相似文献
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利用柔和法制备三元乙丙橡胶(EPDM)/纳米碳酸钙(nano-CaCO_3)预挤出物,再分别用两步法和分级注入法与聚丙烯(PP)熔融共混制备PP/EPDM/nano-CaCO_3复合材料。当w(EPDM)为25.5%时,分级注入法制备的复合材料形成了分散相EPDM中包覆PP相的多重包覆结构;当w(EPDM)大于16.5%时,分级注入法能明显降低EPDM粒子直径,使EPDM粒子形状规则,分散均匀;两步法制备的复合材料结晶温度和储能模量均比分级注入法高,说明两步法中有更多的nano-CaCO_3粒子从EPDM相迁移到PP相中,这与扫描电子显微镜分析结果基本一致。 相似文献
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EPDM/PP共混物的形态结构与性能 总被引:8,自引:4,他引:8
用透射电镜分析比较了EPDM/PP共混物硫化前后的形态结构及力学和加工性能,讨论了共混设备、硫化体系对EPDM/PP共混物硫化前后形态结构及力学与加工性能的影响,揭示了共混物形态结构与力学及加工性能的关系。 相似文献
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DSC法对动态硫化PP/EPDM中PP—EPDM共交联结构的研究 总被引:6,自引:1,他引:6
根据共交联PP分子与正常PP分子在结晶与熔融特征及其对外因素响应上的差异,采用DSC分析方法,研究了动态硫化PP/EPDM中PP-EPDM共交联结构。结果显示在动态硫化PP-EPDM的熔融DSC曲线上的150℃曲线上约150℃处出现一新的熔融峰,改变结晶速率或DSC测试程序,可发现形成这一新峰的化学结构具有强烈的结晶滞后性,而简单共混PP/EPDM的DSC曲线上始终未出现类似新峰。结合化学反应理论 相似文献
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对聚丙烯(PP)/三元乙丙橡胶(EPDM)共混合金的结构与性能进行了研究。结果表明:国产三元乙丙橡胶J3080P能够大幅度提高PP的常温和低温缺口冲击强度;PP基体的性质和EPDM的用量对增韧效果有明显影响。PP/EPDM共混合金发生脆韧转变所需的EPDM用量为20~30份。EPDM对PP增韧机理遵从银纹-剪切带机理。J3080P对PP的增韧效果优于日本产EPDM 501A。 相似文献
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共混时间对反应性PP/EPDM合金性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
通过凝胶含量测定、力学性能试验以及熔体流动性能测试等手段,研究了共混(反应)时间对密炼法和挤出法反应性PP/EPDM共混合金性能的影响及其机理。结果显示,适当延长共混(反应)时间不仅能提高合金中EPDM的交联程度,而且还能使交联EPDM颗粒粒径变小、粒度均匀、在PP连续相中的分布均匀性增加,从而有效地提高该合金的增韧效果及其他力学性能,提高合金的加工流动性。 相似文献
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采用熔融共混法制备聚丙烯(PP)/三元乙丙橡胶(EPDM)/滑石粉(Tacl)共混体系.研究了不同PP共聚物(M1600)和PP均聚物(V30G)配比的基体树脂对复合材料力学性能的影响及其原因,结果表明:随着M1600的加入,缺口冲击强度和熔体流动速率曲线在经过一段"平坦"区域,在30%左右添加量(相应于M1600/V30G配比为45/55)时存在一个最佳峰值;拉伸强度、弯曲强度、拉伸模量和断裂伸长率曲线总体趋势持续下降,但在30%左右添加量时存在一个"平台"或峰值,说明这种配比的PP最适用于PP/EPDM/Tacl体系. 相似文献
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EPDM粘度对PP\EPDM共混物断口形态和冲击性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
用机械共混的方法制备了一系列不同EPDM粘度的PP/EPDM共混物,对其力学性能和结晶行为进行了表征,并用扫描电子显微镜(SEM)研究了共混物冲击样条的断口形态。实验结果表明,EPDM粘度对共混物的冲击强度有较大影响,随着EPDM粘度的增大,共混物的冲击强度出现极大值,而结晶行为的变化则较小,研究共混物冲击样条的断口形态发现,共混物的冲击强度随EPDM粒径的变化出现极大值。 相似文献
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了超高分子量聚乙烯结晶形态对冲击性能的影响,模压烧结法制样,发现不同工艺条件制备的UHMW-PE制品的结晶形态差别很大,从而导致材料的抗冲击也截然不同,制品冲击强度取决于结晶度,晶体结构形态,工艺条件控制UHMWPE结晶形态为直径较粗大的类串晶形态,有利于提高制品的冲击性能。 相似文献
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PP/HDPE/EPDM三元共混材料的微观形态结构及增韧机理分析 总被引:12,自引:0,他引:12
本文用SEM对PP/HDPE/EPDM三元共混材料的微观形态进行了考察,结果发现,EPDM和HDPE在PP基体中形成了特定的壳核结构,这一微观结构是共混物强度和韧性兼优的内在原因。在对三元洪混材料的银纹,剪切带考察的基础上,将HDPE和EPD协同增韧PP的增韧机理作了阐述。 相似文献
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通过双螺杆挤出机熔融共混制备了聚丙烯/(乙烯/辛烯)共聚物(PP/POE)共混物,研究了螺杆转速对PP/POE共混物形态及力学性能的影响。结果表明,随着螺杆转速的提高,共混物中POE粒子的尺寸先减小后增大,这可以通过Tokita公式来解释。缺口冲击实验表明,PP/POE共混物的缺口冲击强度随着螺杆转速的增加呈先升高后降低的趋势,当螺杆转速为110r/min时,共混物的缺口冲击强度最高,其相形态与冲击性能有很好的相关性;共混物的缺口冲击强度随POE粒径的增大而降低,达到一定程度时出现脆韧转变特征,这点与S.Wu理论相符合。 相似文献
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PP/HDPE/EPDM三元共混物的仪表冲击分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用CEAST公司冲击试验仪研究了PP/HDPE/FPDM三元共混材料的冲击过程,测定了在不同橡胶含量和不同基体韧性等条件下,裂纹扩展力(F)、冲击断裂时间(t)、冲击断裂功(E)和裂纹平均扩展速度(V)等参量的变化规律和相互关系。 相似文献
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ABS/改性PP共混物形态与冲击性能 总被引:1,自引:0,他引:1
以准网络构型共混理论为指导,对ABS/改性PP共混体系的形态与冲击性能进行研究。结果表明,AB-S/改性PP体系经双辊混炼机、双螺杆挤出机等共混机械混合后,形态三相体系的准网络构型,此时比无规共混体系理易发生脆韧转变,从而在橡胶含量不变或减少的情况下,能大幅度提高共混物的冲击强度,而刚性及热变形温度等性能基本不变,但这一情况对于高刚性ABS不适用,说明准网络构型理论还存在一定的局限性。 相似文献
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研究EPDM /PP热塑性弹性体配方及结构与性能的关系。结果表明 ,选用门尼粘度为 60的EPDM和熔体流动速率为 7.5 g·( 10min) - 1 的PP作为基料 ,硫化剂DCP用量为 1.2份、反应温度范围为 170~ 175℃时 ,EPDM /PP热塑性弹性体的力学性能和加工性能良好。形态结构研究表明 ,动态硫化强化了EPDM和PP相间的结合 ,有利于产品性能的提高。 相似文献
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研究制备工艺和阻燃剂用量对EPDM/PP阻燃热塑性硫化胶(TPV)性能的影响。结果表明,采用十溴联苯醚(FR-10)/三氧化二锑并用阻燃体系,阻燃剂在动态硫化前加入,EPDM/PPTPV的阻燃性能较好,但物理性能稍差,阻燃剂用量较大时,EPDM/PPTPV的阻燃性能较好,但拉伸强度减小;采用FR—10/三氧化二锑/氢氧化镁并用阻燃体系,氢氧化镁在动态硫化前加入,EPDM/PPTPV的阻燃性能稍好,物理性能和挤出外观质量略差,氢氧化镁用量对EPDM/PPTPV的阻燃性能影响不大。采用FR—1O/三氧化二锑/氢氧化镁并用阻燃体系,氢氧化镁在动态硫化前加入,可制备低硬度阻燃低发烟EPDM/PP TPV。 相似文献