12Cr2Mo1R耐热钢MIG焊焊接接头显微组织分析

采用MIG焊对12Cr2Mo1R耐热钢进行了焊接及回火处理,并对比分析了焊态和回火态焊接接头焊缝、熔合区和热影响区金属的显微组织。结果表明,12Cr2Mo1R耐热钢具有较高的淬硬和冷裂倾向,焊前需要进行200~250℃预热,焊后应该进行回火处理,用MIG焊能获得冶金结合良好的焊接接头,但回火态的焊接接头金属显微组织晶粒更细小,分布更均匀。     

12Cr2Mo1R 耐热钢单层堆焊工艺

对12Cr2Mo1R耐热钢采用电渣焊（ESW）方法进行耐蚀层的单层堆焊,并对堆焊试样的性能和化学成分进行分析。结果表明,采用单层堆焊的方法可以满足性能和化学成分的要求。该方法大大降低了制造成本,提高了生产效率。     

12Cr2Mo1R珠光体耐热钢的焊接

本文通过对用于加氢精制反应器用珠光体耐热钢12Cr2MolR的焊接性分析,并对焊接接头和焊缝金属进行了性能检验,制定了合理的焊接工艺措施及工艺参数,获得了满意的焊接接头质量。     

12Cr2Mo1R钢焊接接头显微组织及显微硬度分析

采用MIG焊对12Cr2Mo1R耐热钢进行焊接,然后进行回火处理,用光学显微镜、硬度计对焊态和回火态焊接接头的显微组织和显微硬度进行了对比分析。结果表明,用MIG焊焊接12Cr2Mo1R耐热钢能获得冶金结合良好的焊接接头,回火态的焊接接头的显微组织晶粒更细小,分布更均匀;回火态焊接接头各区域的显微硬度比焊态低,热影响区存在一定的硬化现象。     

高温高压加氢反应器12Cr2Mo1R用埋弧焊材料的应用

通过对埋弧焊焊丝成分的优化设计及配套焊剂的渣系选择,合理控制熔敷金属合金元素和微量元素的含量,并严格限制杂质元素的含量,提高了材料的纯净度、均匀性。通过宏观测试、微观分析研制出适用于厚壁临氢设备、深坡口的埋弧焊材料,其特点是-30 ℃的冲击性能稳定、工艺性能优良、回火脆性低。     

12Cr2Mo1R钢的韧脆转变机理

利用夏比冲击试验测定了12Cr2Mo1R钢的韧脆转变温度,并通过SEM、XRD、光学显微分析等方法对该钢在低温下的韧脆转变机理进行了探讨。结果表明,12Cr2Mo1R钢的韧脆转变温度（FATT₅₀）约在－95 ℃左右,在低温环境下12Cr2Mo1R钢中的位错运动受到抑制,造成位错在碳化物前发生塞积,萌生微裂纹,最终在外力作用下发生穿晶脆性断裂,符合Stroh位错塞积理论。     

12Cr2Mo1R钢板坯热装工艺试验

针对12Cr2Mo1R钢冷坯装炉加热时易轧裂的问题,试验研究了12Cr2Mo1R板坯下线后直接热送热装轧制、板坯下线后采用保温罩保温缓冷再温送装炉、板坯下线后堆垛自然缓冷再温送装炉3种工艺,发现前两种工艺轧制后钢板表面容易产生纵裂、网裂和马蜂窝等裂纹,第3种工艺可以有效避免钢板开裂,保证钢板良好的表面质量。     

12Cr2Mo1R＋OCr18Ni1OTi中温抗氢复合材料的焊接工艺评定

本文介绍了12Cr2Mo1R＋OCr18Ni10Ti材料焊接性的分析，进行焊接工艺评定试验过程和在试验过程中遇到的难点，尤其是回火脆化试验，提出12Cr2Mo1R＋OCr18Ni10Ti材料在焊接过程应注意预热、消氢、焊后热处理的控制以及应采取的解决措施。     

临氢设备用12Cr2Mo1R厚钢板临界厚度研究

通过12Cr2Mo1R厚钢板空冷过程的埋偶试验和ABAQUS软件计算机模拟对比,确认ABAQUS软件可以模拟12Cr2Mo1R厚钢板的空冷过程。在此基础上,使用该软件模拟不同厚度下12Cr2Mo1R厚钢板芯部的冷却速度,结合其CCT曲线和工业生产工艺条件,确定临氢设备用12Cr2Mo1R厚钢板在正火后空冷条件下,使芯部能实现以贝氏体组织为主的厚钢板临界厚度为50mm。通过工业生产的50mm厚12Cr2Mo1R钢板组织和性能验证,证明所确定的临界厚度是安全的。     

12Cr2Mo1V加氢钢表面缺陷分析

233 t 12Cr2Mo1V加氢钢锭超声检测时,发现水口端有?3～4 mm密集缺陷,解剖缺陷部位后采用扫描电镜能谱分析手段,确定了该缺陷主要为高熔点的MgO·Al_2O_3、CaO·MgO·Al_2O_3夹杂物。分析夹杂物来源,确定了钢锭无损检测不合格的主要原因,为冶炼生产高质量加氢钢锭提供依据。     

耐热钢2Cr12Ni4Mo3VNbN的热变形行为

采用Gleeble-3500热模拟试验机,研究了耐热钢2Cr12Ni4Mo3VNbN在变形温度为900～1200℃、应变速率为0.01～1 s^-1、变形量为0.5条件下的热压缩变形行为和微观组织演化规律。基于真应力-真应变曲线分析不同变形温度和应变速率对试验钢热变形行为的影响,采用Arrhenius双曲正弦方程构建耐热钢2Cr12Ni4Mo3VNbN的流变应力本构模型,并结合动态材料模型(DMM)绘制了热加工图。结果表明,流变峰值应力随变形温度升高或应变速率下降而降低,在应变速率为0.1 s^-1时,变形温度达到1000℃后开始出现再结晶,且随变形温度升高再结晶晶粒越大;在不同温度下组织中均发现有δ铁素体,其含量随温度升高而增加。结合热加工图和微观组织分析,确定了耐热钢2Cr12Ni4Mo3VNbN的最佳热加工区域为1068～1172℃, 0.08～0.12 s^-1。     

Cr12Mo1V1钢组织和性能

研究分析了加热温度,加热速度,冷却方式等因素对Ｃｒ１２Ｍｏ１Ｖ１钢组织转变特点和组织性能的影响。     

不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1钢的组织与性能

对不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1冷作模具钢的组织,共晶碳化物尺寸及不均匀度,冲击性能进行了研究。结果表明,Cr8Mo2SiV钢和Cr12Mo1V1钢退火组织均为球状珠光体上分布着碳化物;随热轧截面尺寸的增大,碳化物尺寸变大,分布均匀性变差。适当减小试验钢的截面尺寸,能够显著减小共晶碳化物的尺寸并改善其分布不均度,提高材料的冲击性能。     

T91/12Cr1MoV异种钢管TLP焊接工艺

采用BNi2非晶合金箔作为中间层,氩气保护,对T91/12Cr1MoV异种钢管进行瞬时液相扩散焊。通过正交试验的方法研究了工艺参数对接头组织和性能的影响,分析了T91/12Cr1MoV异种钢管接头的显微组织和力学性能,确定出最佳工艺参数。研究表明,在合适的工艺参数下,接头的抗拉强度均高于母材12Cr1MoV的。     

12Cr2Mo1钢直角弯头裂纹原因分析

某厂加工的12Cr2Mo1钢直角弯头表面出现裂纹缺陷并有向内部扩展趋势。本文通过对失效弯头样品的宏观检查、无损检测、夹杂物分析、晶粒度评级、金相检验等试验方法．得出裂纹产生的原因是：弯头材料在加工过程中有过热现象,导致晶粒粗大、晶界弱化,在加工应力作用下致使其沿晶断裂。     

P91与ZG15Cr2Mo1异种钢焊接工艺

将P91和ZG15Cr2Mo1异种钢焊接工艺应用于新型300MW火力发电机组重要部件中，针对两种钢的特点，确定了合适的焊接材料和具体可行的焊接工艺，取得了令人满意的效果。     

Cr12Mo1V1钢真空热处理

叙述了Cr12Mo1V1钢的入库检验方法,并详细介绍了Cr12Mo1V1钢的真空热处工艺。     

淬火温度对12Cr2Mo1钢力学性能的影响

本文研究了不同淬火温度对12Cr2Mo1钢力学性能的影响规律。结果表明,12Cr2Mo1钢在910~930℃温度区间进行淬火,其显微组织为均匀的贝氏体回火组织,能够获得良好的力学性能。温度过低容易形成未溶铁素体,温度过高容易造成原奥氏体晶粒长大,均会导致其力学性能下降。     

9Cr—1Mo钢炉管的焊接

介绍了难焊位置的9Cr-1Mo铜炉管现场焊接,提出了能获得满意焊接质量的焊接参数与焊接操作方法、工艺措施。     

电站辅机中12Cr2Mo1VR/20MnMoNb异种钢接头焊接及热处理

针对电站辅机中的12Cr2Mo1VR/20MnMoNb异种钢接头,通过研究接头特征、材料(包括焊材)的高温许用应力、热处理温度、化学成分、室温力学性能等,设计出采用铁素体堆焊层进行过渡的方式,解决了该异种钢接头直接对接后不能热处理的问题。同时,通过试验分析,总结出12Cr2Mo1VR/20MnMoNb异种钢焊缝的焊接和热处理工艺:先在12Cr2Mo1VR坡口面堆焊F62P0-EB2R-B2R过渡层,对堆焊层进行(690±10) ℃热处理;之后堆焊层再与20MnMoNb相焊接,焊缝采用F69P0-H10Mn2NiMoA焊材,焊接后采用660±10 ℃热处理,或对接焊缝两侧分别控温热处理:堆焊层侧采用(660±10) ℃(或(665±15) ℃),管板侧采用(620±10) ℃(或(620±15) ℃)热处理。