环焊缝根部未熔合等缺陷的解决方法

在焊接小直径压力容器时,封头与筒体的对接焊缝通常采用带垫板圈工单面手电弧焊接。在施焊过程中,经常出现焊缝根部未熔合或未焊透等缺陷。后经改进,使这一问题得到解决。1.焊接工艺的改进以前通常是将封头、垫板圈与筒体同时组装点焊,然后进行焊接,工艺改进以后,图 1 接头形式与焊接顺序先将垫板圈点焊在筒体上,同时将垫板圈与筒体相结合的焊缝根部用3.2mm或2.5mm焊条施焊一周。垫板圈一侧的焊脚尺寸控制在2～3mm之间。这样,垫板圈不仅刚度加强,而且不易发使封头与垫板圈之间严密。垫板圈与筒体贴合得更生变形,在组装封头时…     

带有大尺寸开孔管箱加工工艺

我公司在制作某尿素换热器时,遇到了一例带有大尺寸开孔的管箱,其结构尺寸如图下:管箱筒节材质为316L,衬环法兰1、4、5,材质均为16MnR/316L。方接管3尺寸为1500mm×1100mm。根据衬环法兰的加工工艺,其密封面应在与筒节组焊好后再进行精加工以防止焊接变形。按照一般的加工工艺,     

回转窑外壳筒体的焊接

琉璃河水泥厂回转窑的窑体直径为4m,长6m。窑体外壳筒体采用厚50mm、32mm、25mm和22mm四种规格的Q235A钢板焊接而成,内有耐火砖衬及换热装置。 窑体外壳筒体总重183t,制造厂分为九个段节供货,现场安装时需要组焊八条环缝。由于筒体的重量及尺寸较大,给组焊和安装带来一定的困     

提高筒体装合质量的经验

筒体环向对缝的装合,一般采用对接焊,对口间隙应根据焊接要求而定。一般筒体板厚2～4毫米的,间隙为1毫米。板厚为5～20毫米的,间隙为2毫米。为了在零件联接边缘的全长上保持规定的间隙,需按规定间隙的大小在边缘插入固定板(见图1)。焊接结构一般在焊后都要挠曲,所以,在进行下一步装合之前应进行预矫正。筒体在焊好纵缝后一般在弯板机上进行矫正,矫正时应根据挠曲的特征决定是否采     

混合机筒体设计优化及工艺改进

圆筒混合机是我公司为邢台钢铁有限公司制造设计的新型结构混合机,与以往产品不同。该种混合机的筒体部的设计思想是筒体整体组焊后,将垫板的外圆与齿圈架在大头车上一次加工成形,其筒体加工部分结构如图1所示。     

膨胀节的应力分析

一、前言压力容器中为吸收筒体和筒体内管束之间的温差变形,广泛采用在筒体上设置如图1所示的由环壳和环板所构成的膨胀节。但是目前还没有成熟的膨胀节的设计方法,设计人员一般采用极为粗略的 M.W.Kellogg 公司的设计公式。至于所谓波纹管式的多波数的膨胀节,     

大型筒体焊接操作架的设计与改进

正1.概述筒体是球磨机、回转窑的主要部件。由于这些筒体达到了?3 000~?6 000mm、长度达到了10 000~20 000mm,因此筒体由若干个筒节采用埋弧焊方法组焊而成。这种方法焊接筒体环缝的特点是焊嘴固定不动,通过筒体在转胎上匀速旋转完成焊接。故焊接过程需采用焊接操作架夹具完成。由于以往的焊接操作架是用槽钢组焊而成,直接放在地     

手工氩弧焊封底焊接工艺在我厂的应用

我厂生产的压力容器,其筒体部分是用4～5mm厚的1Cr18Ni9Ti钢板卷制成直径为400～600mm,经纵缝焊接而成的。筒身长约3～4m,需由几节筒体经环缝焊接而成。过去我厂采用手工电弧焊双面焊的方法进行焊接时,焊工要钻到筒体里面去焊。由于筒体直径小,使操作非常困难,尤其是在焊环焊缝时,每焊一条环焊缝,焊工都要进出筒体多次。在进行盖面焊前,还要用手工磨出坡口,     

SUS304薄板不锈钢的焊接

1993年,我厂承接了一批不锈钢储罐的制作任务,罐体简图见图1,罐体材质为SUS304不锈钢,板厚为1.6mm,整个罐体由筒体和锥体组成,共有两条纵缝和一条环缝。     

乙烯裂解气压缩机高压缸干气密封泄漏原因分析及解决措施

针对某裂解气压缩机高压缸干气密封泄漏导致机组联锁跳车和乙烯装置停车的问题,对高压缸干气密封进行拆解,通过拆检干气密封,发现在弹簧座外圆、密封筒体内表面及推环内、外圈表面上有磨痕,一级密封动静环磨损及损坏;高压缸轴位移从0.098 mm减小至-0.268 mm,一级密封泄漏量从16.32 Nm3/h增大至45.44 Nm3/h,判断出推环卡涩引起动静环摩擦及动环出现热崩裂;对压缩机密封筒体错边及干气密封部件磨痕等进行了分析,确认了推环与弹簧座内孔间隙变小是造成推环卡涩的根本原因;采用更换密封,对弹簧座外圆进行加工,使外圆与密封腔体之间的间隙从原来0.1 mm增大至0.25 mm等措施,消除了干气密封动静环摩擦损坏的潜在风险,保障了机组正常稳定运行。     

盖体侧壁腰形孔及底孔模具设计

图1是我公司某产品的一个筒体工件,在离筒体底部仅0.5mm处的侧壁上有3个等分腰形孔,位置度要求高,底部中心有φ28mm孔,承担与其他零件进行装配关系,材料是10钢带,料厚为1mm,属于批量生产。本工序要完成筒壁上3个腰形孔的冲制。     

桥梁支座下摆筒体铸造工艺改进

1．存在的问题 桥梁支座下摆铸钢件工艺采用简体结构,以利于下摆体圆弧面的机加工;采用三箱造型,一个筒体4件下摆体,利用薄壁连接,底断面尺寸及形状见图1。木模样高度为439mm,其中每个下摆上设置一个70mm×300mm×260mm的腰圆形冒口,采用底注开放式浇注系统,见图2。     

大型管箱的焊接和热处理控制

正1.概述2012年12月,我公司承接了两台FN=1 600m2蒸汽发生器冷凝器的制作任务,该设备是CO2气提法年产80万t尿素装置中的关键设备之一,总重36t,其结构如图1所示。该设备上下两管箱部分材质为Q345R,筒体厚18mm,其中上管箱筒体上面有?932mm×16mm接     

环焊缝根部未熔合缺陷的解决方法

在焊接小直径压力容器时,封头与筒体的对接焊缝通常采用带垫板单面手工电弧焊接。在施焊过程中,经常出现焊缝根部未熔合或未焊透等缺陷。后经过改进,使这一问题得到解决。 1.焊接加工工艺的改进 以前通常是将封头、垫板与筒体同时组装点     

借用美国ASME规范分析外凸式烘筒搭接焊缝

<正> 泰州纺织机械厂生产的设计压力为0.40MPa 的外凸式烘筒的筒体与封头焊缝形式是一种较罕见的形式。它的筒体是由2mm 厚的不锈钢板冲压成型,外圆为φ50_(-0.50)mm,而封头是由10或12mm 厚的 A_3钢板冲压成型。就其焊缝设计而言可以有如下三种结构形式:1).筒体与封头的对接(如图1)     

双历手表顶齿分析以及改进措施

我厂双历表由于顶齿而造成的停摆现象时有发生,它一直困扰着双历手表的正常生产。 我厂双历手表日历部分由垫板、日历环、拨日轮、定位杆、定位杆簧、盖板等零件构成(见图1)。 1——垫板;2——拨日轮;3——日历环;4——定位杆;5——定位杆簧;6——日历环齿“1”;7——日历环齿“2”。 图 1 它们之间的依赖关系: (1)垫板装在主夹板C_(15)、C_(16)位钉上,垫板靠C_(15)、C_(16)定位; (2)拨日轮装在主夹板C_(17)定位钉上,拨日轮靠C_(17)定位; (3)垫板装在日历环内,日历环的位置取决于垫板     

绕板容器的新焊接法

一、前言由三菱重工研制成功并已在多种化工装置上采用的螺旋式多层容器(绕板容器),内筒板厚约20mm,外筒板厚约10mm,并由3.2～4.5mm的薄板绕成螺旋式的多层筒体,由三者构成单一的筒节,最后通过环焊缝连接各筒     

深坡口内环缝埋弧焊用焊剂垫

合资前的原北京锅炉厂主要生产中压锅炉,其锅筒的壁厚在50mm以下,材料20g。锅筒的环缝采用内外埋弧自动焊,其坡口为带5mm钝边的单U形坡口,不留间隙。内环缝埋弧焊时,在锅筒外环缝处乘用转盘式焊剂垫。1990年我们试制两台220t/h高压锅炉锅筒,材料19Mn6,壁厚100mm,环     

HZS混凝土搅拌站主机筒体制造工艺的改进

HZS混凝土搅拌站主机筒体以往采用整体焊接、划线找正、调头镗孔的加工工艺。此方法不易达到设计要求,本文介绍用几套工装辅助加工主机筒体,以提高筒体加工精度和工效。如图1所示,主机筒体的两块弧板焊接在两块ω形板上,形成筒体的骨架,在此骨架上组焊其他板形零件以及图示位置的方形法兰和圆形法兰,左右两端的法兰相隔距离较大,接近1900mm。     

变压吸附器相关结构设计问题探讨

吸附器筒体上加设垫板和保温支撑圈,会造成筒体外壁出现局部不连续结构,引起应力集中现象,严重影响吸附器的疲劳性能。基于有限元分析结果表明:在吸附器筒体上加设垫板和保温支撑圈,其疲劳寿命不到设计寿命的16.8%和3.07%,远未达到吸附器的设计要求,结构设计不合理。将直梯设计成上端固定在吸附器联合操作平台,下端固定在裙座或土建基础上;将吸附器保温支撑圈设计成披挂式结构,可完全避免结构件与吸附器筒体的焊接,防止疲劳裂纹的产生,满足有关设计要求。