φ2.4m×13m磨机筒体段节的更换

0前言山西大同水泥集团有限公司(以下简称“我公司”)有4台φ2.4m×13m原料磨,由于长年经受研磨体的冲击和料浆的冲涮,磨机筒体磨损严重,特别在一仓附近。如#4磨一仓附近筒体原厚34mm,现局部仅剩10mm,并有不同程度的裂纹,严重影响磨     

φ2.4m×13m水泥磨阶梯衬板的改进

我厂两台φ2.4m×13m水泥磨,自投产以来一、二仓一直使用阶梯衬板,经常发生螺栓松动、断裂、掉衬板等现象。特别是磨机筒体螺栓孔大部分已磨成椭圆状,漏灰严重、造成频繁停磨,影响生产。通过大量调研考察,决定改用少螺栓镶砌阶梯衬板,在磨机一仓进行试验,取得了良好的效果。1 原因分析 磨机一、二仓阶梯衬板结构和安装见图1。因为锰钢铸造件允许一定量     

磨机更换中空轴法兰螺栓孔配钻铰工艺的改进

我公司有2台Φ3.2m×11m单仓磨机,在2006年2月的检查中,发现磨尾中空轴轴颈根部沿环向有裂纹,其中2号磨较严重,需要尽快更换.新配中空轴法兰上24个Φ60mm螺栓孔需要与磨机筒体端盖法兰上的原24个Φ65mm螺栓孔配钻、配铰.我公司采用磁力钻作动力,并对其钻孔形式作了改装,对螺栓孔进行配钻;自制铰孔机配铰,成功地现场加工了中空轴及筒体法兰的螺栓孔.     

Φ2.4m×13m磨机技术改造

我公司生产线配套的生料系统所采用的是一台Φ2.4m×13m中心传动生料磨,原设计为四仓湿法生料磨,设计能力为生料浆45～50t/h。湿法磨不能适应东北地区使用,为此我厂1982年将磨机进行改造,采用干法生产。随着生产规模的不断扩大,生料磨机产量和出磨细度已不能满足烧成的需求,因此,1992年12月对该磨机进行第一次改造。将该磨机由四仓磨改成三仓磨,具体改造方案如下:改造前(有效长度12380mm)一仓二仓三仓四仓2750225027004680250505012730改造后(有效长度12630mm)一仓二仓三仓350033505780505012730图1各仓室变化示意图1.将一仓长度由2.75m延长…     

φ3.5m×10m中卸烘干生料磨衬板螺栓断裂原因分析

我公司第1条2000t/d新型干法生产线于1991年9月投料运行.该生产线采用2台φ3.5m×10m中卸烘干磨承担生料制备任务.多年来,粗磨仓衬板螺栓断裂、衬板脱落现象经常发生.本文对该磨机粗磨仓衬板及其连接螺栓的结构和材质进行分析,并提出一些解决方法.     

我厂Φ3.05m×13.8m水泥磨筒体裂缝的修复

我厂水泥磨系统与辊压机配套球磨机为Φ３．０５m×１３．８m，磨机筒体厚度δ＝４５mm，一仓长４６００mm，二仓长９２００mm，单边缘传动，电动机装机功率１６００kW。此磨为日本Ube公司１９７６年制造，在香港青洲水泥有限公司运行了约１０年，因公司扩建，该磨拆下后，于２０００年２月安装在我厂，运行至２００１年６月份，发现磨机筒体出现有２６条裂缝，最长达１３００mm，裂缝总长达６m，所有裂缝均出现在衬板螺栓孔处，并且磨机中端位置裂缝最长。１裂缝的原因分析１）据调查了解，在拆除旧衬板时，曾经用气割割过衬板螺栓，大部…     

Φ3×9m磨机筒体裂纹处理

我厂Φ3×9m烘干尾卸生料磨筒体中部产生裂纹,经先后三次处理,最终取得较好效果,其情况介绍如下: 1 裂纹产生的时间及部位 该磨机于1982年投产,2000年12月发现筒体二仓与三仓隔仓板连接螺栓处有裂纹,裂纹长度300mm。该磨机筒体材料为16Mn,2001年1月采用     

Φ22m×13m湿法生料磨筒体的补救措施

我公司于1987年12月18日投产以来,Φ22m×13m湿法段球磨机筒体磨损严重,原筒体厚度25mm,用Q235钢卷制而成,但是仅工作63858h,Ⅰ、Ⅱ仓筒体被刷磨得很薄,还有10～15mm的凹沟,经过检测仪测得厚度只有4～5mm,2/3的筒体报废.原筒体断面结构如图1所示.     

φ2.4m×10m生料磨螺旋筒的小改进

我厂φ2．4m×10m中卸烘干生料磨自投产以来,一直存在着以下问题：一是进料螺旋筒与中空轴法兰的连接螺栓即Mi4螺栓经常松动或断裂,有时造成螺旋筒从中空轴中退出20mm～40。;二是螺旋筒法兰严重变形;三是烘干仓改为粗磨仓后,进料螺旋筒内螺旋叶片受钢球冲击严重变形,甚至损坏。这些问题不仅造成磨机密封不良,影响产量,且大大增加了维修工作量。对此,我们虽采取过一些措施,但收效甚微。1998年3月,我们只得对两个螺旋筒进行更换,并对螺旋筒进行了一些改进,取得了较好的效果。现就有关情况作一介绍。1问题产生的原因（1）进料螺…     

Ф2.4m×1 3m管磨机筒体端盖法兰开焊的修复

我厂Ф2.4m×13m生料磨运行不到1年,于1997年12月进料中空轴与筒体端盖的联接螺栓频繁出现断裂现象,1998年1月中旬发现筒体与进料端盖法兰焊接处有裂纹,并迅速由约0.5m长发展到2.5m左右,使磨机不能继续工作.     

φ5.0m×15m双滑履磨机筒体的制作

φ5.0m×15m双滑履水泥磨由天津院开发设计,是5000t/d水泥生产线熟料粉磨系统的专业主机设备。φ5.0m×15m双滑履水泥磨装机功率:5800kW,生产能力:150t/h,磨机总重404t,磨机筒体净重166t。由于此磨机筒体与以往磨机筒体相比,具有     

φ2．4m煤磨齿轮的翻面使用

我公司φ2．4m×4．75m煤磨设备技术参数见表1。其中大齿轮为ZG45铸钢,原设计为对称两半齿圈,现场组装,用螺栓连接为一个整体,并用销钉定位,保证两半齿圈在使用过程中不发生径向移动错位。大齿圈装配与磨机筒体联接为法兰止口、绞孔螺栓定位,螺栓固定（图1）。经过二十多年的运行,发现大齿轮齿面磨损严重并磨出沟槽,宽度达10-15mm;点蚀连片,     

Φ2.4m×13m管磨机筒体端盖法兰开焊的修复

我厂Φ2.4m×13m生料磨运行不到 1年,于 1997年 12月进料中空轴与筒体端盖的联接螺栓频繁出现断裂现象, 1998年 1月中旬发现筒体与进料端盖法兰焊接处有裂纹,并迅速由约 0. 5m长发展到 2. 5m左右,使磨机不能继续工作。 为了更准确地分析故障原因,对磨机进行了检测,结果见图 1。进料中空轴法兰端面与筒体端盖止口有 0. 35mm左右的轴向摆动,表明联接螺栓松动;检测表明,进料中空轴法兰与筒体端盖法兰在筒体回转 1周时,轴向跳动量相差 4mm;进料中空轴法兰端面与筒体端盖法兰端面的相接面之间,在Φ 2m直径的最大平行度偏差为 6mm,且…     

Ф4．2m×13m水泥磨滑履温度过高原因分析及解决措施

我公司φ4.2m×13m的二仓闭路水泥磨,采用了中心传动,磨机通过焊接在简体上的滑环固定在滑履上.     

磨内选粉筛分复合技术在Φ2.4m×13m磨机上的应用

1 问题的提出 我公司有 2台Φ 2.4m× 13m开流水泥磨,自 1980年投产以来,水泥过粉磨现象严重,产品细度难以控制,台时产量低,主机电耗高.根据生产实际状况分析,我们认为磨内各仓长度比例不当、隔仓板和出料篦板配置不合理以及研磨体级配不佳是导致磨机工况不良的主要原因.     

Φ2.4m×13m开路生料磨改为矿渣磨的技术措施

我公司两台Φ2.4m×13m开路湿法生料磨,磨内设计为三仓,一、二仓装钢球,三仓装钢段.2005年湿法窑淘汰,2006年将两台生料磨改为矿渣磨,为干法线Φ2.4m×13m水泥磨提供矿渣粉.     

中碳铬钼合金沟槽衬板在我公司水泥磨上的使用

我公司有φ2.2 m×7.0 m闭路水泥磨3台,φ3.0m×9.0m闭路水泥磨1台,φ2.6m×13 m开路水泥磨1台,主要生产#325普通硅酸盐水泥.由于熟料温度高、粒度大,磨机一仓使用高铬耐磨钢球且平均球径大,致使原使用的高锰钢衬板磨损快,凸起变形严重,隔仓板的磨损也很严重.2000年技改工程中,我公司在新上φ3.0 m×9.0 m闭路水泥磨系统时,选用了由合肥水泥研究设计院设计,河南省驻马店三山实业有限公司生产的中碳铬钼合金沟槽衬板(含磨头衬板、隔仓板).新上φ3.0 m×9.0 m闭路水泥磨系统的工艺参数见表1.     

浅谈φ2.4m×10m水泥磨提产降耗的几点措施

我公司于2000年11月份建成一台φ2.4m×10m圈流磨,磨前为一台反击式破碎机,磨尾为脉冲式袋式除尘器和一台旋风式高效选粉机,设计产量为18t/h.通过2001年试生产,磨机平均台时能达到17.5t/h,虽接近设计能力,但生产中常出现以下情况:a细碎机物料粒度达不到要求,且配件耐磨性差,更换调整频繁,配件费用高;b入磨物料水分偏大且常出现糊球、饱磨、窜仓现象.     

Ф4．6m×（10＋3．5）m烘干中卸磨端盖板的防磨损措施

我公司2条2500t／d生产线生料磨均采用Ф4．6m×（10＋3．5）m烘干中卸磨,一线于2004年8月试生产,二线于2005年10月试生产。磨机烘干仓与粗磨仓之间的隔仓装置的端盖板是整体焊接结构,中间间隔90mm,两侧的衬板用长螺栓穿过端盖板中间的穿管固定,穿管壁厚6mm。     

φ4.2m×13m开流水泥磨系统存在问题及改进措施

我公司于2010年9月投产的φ1600mm ×1 400mm辊压机和φ4.2m×13m两仓开流管磨机组成的水泥联合粉磨系统,投产后台时产量一直不高,其中生产P·042.5R水泥平均台时产量不足140t/h,生产P· C32.5水泥平均台时产量仅为165t/h上下,较公司预算指标差距较大.为此,在2011年内我们实施了多项改进措施,达到了理想的效果.