提高化学气相沉积Nb_3Sn载流能力与制备速度的研究

我们研究出一种高速而经济的制备极薄多层优质Nb_3Sn超导带的化学气相沉积技术。采用这种新技术,使生产商用Nb_3Sn带(宽约2.5毫米)的带速提高到50～100米/时,短样品的临界电流与临界电流密度分别达到600～780安和1.4～1.6×10~6安/厘米~2(4.2k,4～5万高斯)。长1000米左右的单根长带,经绕成内径为18毫米、高约100毫米的磁体后,在4,2k下载流150～180安,产生10万高斯左右的磁埸,相应的Nb_3Sn层、整个导体和磁体的平均电流密度分别达到3～5×10~5安/厘米~2、4～5×10~4安/厘米~2和2.5～2.9×10~4安/厘米~2。     

1-17-70型风动潜水泵

江苏省武进风动水泵厂研制的1-17-70型风动潜水泵,适用于立井、斜井井筒和下山巷道掘进时排水。该潜水泵的流量为17米~3/小时,扬程70米,转速4500～5000转/分,工作风压4～5公斤/厘米~2,耗风量4～5米~3/分,进风管内径为32或25毫米,出风管内径50毫米,出水管内径40毫米,耗油量0.15公斤/小时,外形尺寸302×275×370毫米,总重量25公斤(铝壳)或35公斤(铁壳)。其主要优点是,以压风为动力,在有瓦斯矿井中使用安全可靠;体积小,重量轻,移动、维修简便;吸水位置低,能将工作面积     

卷扬机筒壳木衬螺旋槽的刻制

我矿使用 IKJ2×2.5×1.2D 矿井卷扬机,钢丝绳直径 =31毫米,每个筒壳上需装木衬56块。每块木衬尺寸为;1200×140×85。过去更换木衬时,先将木衬装到筒壳上,再在木衬上画螺旋线与刻制螺旋槽,工作繁琐费力,每更换木衬一次,需要停产三天。1978年我们采用木衬预制刻槽,只需半天时间便顺利地装好全部木衬。     

修正Q_3叶片马达的试验标准

<正> 现发行的高校课本和生产厂说明书中,Q_3—100叶片油马达的性能(即试验标准)均为P=20公斤力/厘米~2时n>362转/分,M>9.75公斤—米。应改为P=25公斤力/厘米~2时n>344转/分,M>13.1公斤—米。理由是、根据整机性能要求:P=25公斤力/厘米~2时牵引力达9吨,来计算马达扭矩: M=(TR)/(jη)=(9000×0.1845)/(158.5×0.8)=13.1公斤—米式中T:牵引力;R:链轮半径;i:总传动比;η:总传动效率。若每级齿轮传动     

MSD液压安全绞车

<正> 1.主要规格: (1)外形尺寸、重量 长 2200毫米 宽 1280毫米 高 950毫米 重量(除去钢丝绳) 约2吨 (2)牵引能力(在卷筒平均直径为(?)601毫米处) 钢丝绳牵引力 最大5000公斤力 钢丝绳牵引速度 最大10米/分 容绳量 最大500(250)米     

“M型组合壳”基础设计简介

大屯矿区某水塔,贮水量200吨,塔高26.7米,砖筒支承,采用“M”型组合壳”基础.1972年建成使用,效果良好.本工程紧靠微山湖,位于原汛期泛滥区,该区为冲积—湖积的第四系土层所覆盖.表土层为亚粘土,厚2.4米,地基承载力为1.2公斤/厘米~2; 再下为亚粘土,厚3.0米及淤泥质粘土,厚1.0米,地基承载力分别为1.0及0.8公斤/厘米~2.水塔基础曾做     

钢丝绳罐道刚性系数的简化计算法

煤矿设计1980年第5期的《如何确定钢丝绳罐道的刚性系数》一文,提出了两个问题,一是,《煤矿安全规程》中所规定的每百米悬长配1000公斤拉紧重锤和K_(min)=50公斤/米是否一致?二是,K_(min)=50公斤/米有无实用价值?该文对这两个问题作出了有意义的论述,逐个数据地计算了其中关系。计算表明,在б_B=140公斤/毫米~2情况下,当每百米悬长配1.01吨拉力时,与K_(min)=50公斤/米相应的q值(钢丝绳每米重)为4.96,即接近5。 本文想从另一个角度提出此二者的一个更为直观的关系,即它们之间的普遍关系式。 一、钢性系数简化算式的推导 如图1所示,设有钢丝绳其原长为ι,     

液压支柱在稳压试验中的压降問題

一、压降产生的原因根据液压支架试验大纲的要求,立柱下腔在420公斤/厘米~2压力下,稳压20分钟,不准许有压力下降的现象。可是在实际试验中,有一半以上的立柱在稳压时间内出现了压力下降2～3公斤/厘米~2,多至5～6公斤/厘米~2的现象。当时,     

CTN—1024型永磁筒式磁选机

本机是沈阳矿山机器厂工人、干部和技术人员三结合小组,在总结小筒径(φ600,φ750毫米)永磁选机工业试验基础上,于1976年完成了设计,于1977年初投产试制。一、用途该机适用于选别比磁化系数不低于3000×10~(-6)厘米~3/克,粒度为0.6～0毫米的强磁性矿物,诸如天然磁铁矿,磁黄铁矿和经过磁化焙     

YQ-2型高速电磁气阀研制成功

我矿激光光电选矿研制小组,在研制激光光电分选机的同时,又研制成功了YQ-2型高速电磁气阀。经二机部北京第五研究所测试,其结论是:①在P_1=3.5公斤/厘米~2、P_2=2公斤/厘米~2时,主阀的最高工作频率可以稳定在70次/秒左右;②当工作频率为50次/秒时,该阀有较宽的控制气压(2～4公斤/厘米~2)     

铝管和铝板的爆炸焊接

采用爆炸焊接方法在厚20毫米LY_(11)硬铝板的φ15圆周上均匀地焊上三根φ10×1毫米的LF_2防锈铝管(见图1)。氦气质谱检漏仪测得焊缝漏气率为8×10~(-10)乇·升/秒。切片冲剪试验,三孔平均焊缝冲剪强度为LY_(11)硬铝板的冲剪强度(14.7公斤/毫米~2)。金相观测无     

多绳摩擦提升高度的适用范围

有关矿井提升的文献认为,多绳摩擦提升高度应按防滑条件确定其最小高度、按钢丝绳强度确定其最大高度.因此,多绳摩擦提升机可用于深井提升,但是在南非深井(超过1353米,最深达1952米)的使用过程中遇到了困难.如提升钢丝绳的寿命,尾绳过长产生扭结呈8字形等问题.南非认为;多绳摩擦提升高度不应超过1525米,最好不超过1220米.西德根据钢丝绳合理的经济使用寿命,提出钢丝绳中的应力波动值不应超过16.5公斤/毫米~2,当钢丝绳抗拉应力为176.5公斤/毫米~2时,提升高度不应超过1700米.我国洛阳矿山机械研究所建议不超过1200米.可见各国规定的高度是不同的.     

真空内滤机的改进

一、去掉风道板。抽真空与鼓风走一个孔道。原设计抽真空与鼓风排料各走各的孔道,这样使用950公斤的喉管,1600公斤的筒体端盖,结构复杂。喉管与筒体盖各40个孔道,彼此要耐2公斤/厘米~2的压力,制造困难。为     

斜井采用撞楔超前支架过表土层

新密矿务局王庄矿新斜井设计净断面12.13米~2,掘进断面17.92米~2,壁厚400毫米料石砌(石旋)。井筒在表土部分穿过一层第四纪砾石层和一层第三纪流砂层。砾石层主要以富含石英、长石的砾石组成,砾径几厘米到十几厘米,最大达1米,充填物为粘土夹细砂。砾石层厚6米,井筒斜穿20多米,涌水量5米~3/小时。第三纪流砂层由细砂和粘土     

大直径高风压地下潜孔钻机在我矿VCR采矿法中的应用

<正> (一) 概述大直径、高风压地下潜孔钻机是近十余年来在加拿大、美国、西班牙、澳大利亚等国许多矿山推广应用VCR采矿法所采用的主要凿岩机械,其最大孔径达165毫米。冲击器工作风压由过去的7(公斤/厘米~2)提高到10.5(公斤/厘米~2)、17.5     

用有限单元法计算提升机卷筒初见成效

矿井提升机卷筒是提升机的主要承载部件,国内使用期限达十年以上的国产或苏制提升机80%发现了卷筒开裂、筒壳塌陷以及联接螺钉剪断等现象。武汉钢铁学院矿机教研室王明道同志尝试用有限单元法对提升机卷筒进行计算获得初步成功。整个计算采用上海交通大学所编“轴对称壳体有限单体法程序”。单元划分包括了筒壳、支轮、闸盘和挡绳板。共划分为100个单元和101个节点。钢丝绳在卷筒上缠满两层,将钢丝绳对卷筒的作用看成为通过木衬传递给筒壳的均布压力。最后阶段的计算     

Д-11型采煤机除尘方法的研究

Д-11型采煤机的除尘方式,效率低,必须改进.该设备的试验是在煤层倾角为65～70°,煤的自然含水率为2%,回采工作面断面为30米~2的条件下进行的.进入工作面风量450米~3/分.研究除尘的方法有通风、水幕,水压力为15～20公斤/厘米~2的水力喷射与洒水,水压力为4～6公斤/厘米~2的水风喷雾和压力为3.5～4公斤/厘米~2的风水喷雾等.图1为除尘方式布置.     

YYT30支腿式液压凿岩机通过鉴定

由湘潭风动机械厂设计研制的YTT30型支腿式液压凿岩机获得成功,1984年5月通过鉴定。该机采用了特定的内回转转钎机构,活塞和换向阀采用了液压差动原理;进油、回油及风水管与柄体的连接,采用了插入式弹性卡结构,是一种新型的支腿式凿岩机,填补了我国轻型液压凿岩机的空白。 TT130液压凿岩机冲击功>8.5公斤·米;冲击频率≥2600次/分;扭矩≥600公斤·厘米;工作油压:130～150公斤/厘米~2;水压:3～5公斤/厘米~2;重量:30公斤。     

单体双液高压注浆泵的改制

本溪矿务局大峪斜井在井筒和水平巷道的掘进中,遇到强含水层,一般涌水量10米~3/时,最大100米~3/时,补给水源丰富,静水压力随井巷的延深而逐渐增大,为12～32公斤/厘米~2。开始用TBW-250/40型泥浆泵和人力手压泵注浆。当静水压力增高到20公斤/厘米~2时,注浆泵压力满足不了要求,达不到堵水效果。在没有别的高压注浆泵的情况下,根据注浆压力需大于100公斤/厘     

也谈使用西德公式计算井筒装备的意见

《煤矿设计》1982年第6期发表的《使用西德公式计算井筒装备的我见》(以下简称《我见》)一文中,认为在使用西德公式时要考虑特定条件,这对于我们正确使用该公式是有益的,但该文的结论中还有一些值得商榷的问题.比如,该文认为:“在选构件截面时,取材料屈服极限的安全系数为2,不应按一般情况取许用应力[σ]=1600～1700公斤/厘米~2.而我国的罐道和罐道梁一般用A_3号钢,其屈服极限σs=2200～2400公斤/厘米~2,则[σ]=1100～1200公斤/厘米~2”.这种提法是不完全确切的.西德多特蒙德于1977年12月出版的《竖井与斜井装备技术规定》(以下简称《技术规定》)中,对1957年《采矿规程》中计算水平作用力的公式进行了修改.由于在井筒