大内跨小边跨框架结构预应力筋优化布置方法

预应力筋的优化布置是大内跨小边跨的多跨预应力混凝土框架结构合理设计计算的关键.为满足控制截面承载力最大的需要,以往常将大跨所需预应力筋布置为连续曲线,并按水平直线延伸通过其相邻的两小跨,按这种布置方式仅使大跨内产生竖向向上的预应力等效荷载,可较好平衡大跨的竖向外荷载;而若将大跨及相邻的两小跨统一考虑,预应力筋按连续曲线布置,张拉产生的预应力等效荷载不但可有效平衡大跨的竖向外荷载而且也可平衡小跨的竖向外荷载,可以使荷载平衡得到优化实现.以一典型工程为例,分析了在相同条件下两种预应力筋布置过程中张拉引起的综合弯矩、主弯矩和次弯矩的分布和量值上差异,比较了两类布筋形式对正截面承载力计算结果的影响,验证了对大内跨小边跨框架结构统一考虑后整体上按三段连续正反抛物线预应力筋布置的合理性.     

预应力混凝土结构总变形计算统一方法

论述了对预应力筋及预应力效应的认识,认为可以将预应力筋的工作分成两个阶段：第一阶段是由张拉到预应力筋有效预应力σpe的建立,这一阶段视预应力筋为能动的作用者,将预应力引起的等效荷载作为外荷载来对待（可作为恒载来对待）;第二阶段是当预应力过程结束后,预应力筋抗拉强度设计值fpy中高于有效预应力σpe的富裕部分（fpy-σpe)又像普通钢筋一样被动地提供抗力。在此基础上,建立了与普通混凝土结构变形计算相协调的预应力混凝土结构总变形统一方法。从理论体系上实现了作者建立的承载力计算方法的统一。     

预应力等效荷载计算的通用方法及其简化

应用微分几何曲线论基本公式,建立了张拉按抛物线布置的预应力筋引起的等效荷载计算的通用方法及通用方法的简化方法．经计算分析,给出了目前张拉预应力筋引起的等效荷载计算的常规方法的适用范围．为合理设计预应力混凝土转换梁等特色结构提供了部分参考．     

预应力混凝土井字梁结构的测试分析研究

在预应力混凝土双向网格井字梁结构的施工过程中,对井字梁的预应力摩擦损失、锚具变形、钢筋回缩、张拉各阶段的伸长值以及对应的跨中反拱和挠度分析,以检验梁中建立的有效预应力能否达到设计要求,并与理论分析进行比较,为确保预期的施工质量满足设计要求.     

现浇预应力空心板梁楼盖现场试验研究

结合某实际工程的现场实验，通过建立精细有限元模型对现浇预应力空心板梁楼盖体系进行
了分析。按静力等效原理着重讨论了预应力梁支座截面和跨中截面有效翼缘宽度的合理取值，同时分别对
楼板在不同工况下荷载的双向传递进行了研究。试验结果表明，预应力梁的有效翼缘宽度与结构受力的类
型密切相关，在预应力等效轴向力作用下的有效翼缘宽度比在预应力等效横向力和等效集中弯矩作用下的
有效翼缘宽度大得多；板中预应力的作用会明显改变楼面荷载的双向传递规律。为便于实际应用，还定义
了表征双向板荷载分配的参数。     

后浇带施工技术在地下室的应用

后浇带是现浇整体式钢筋混凝土结构施工期间,为了克服因温度、收缩而可能产生有害裂缝而设置的变形缝,经一定时效后再进行后浇封闭,形成整体结构。由于结构由后浇带连成整体,因此后浇带施工的质量与结构质量休戚相关。后浇带处往往断面大,钢筋密集,模板支设难度大,特别是杂物垃圾容易落入,清理十分困难,若清理不彻底将会影响结构质量。本文介绍在某工程中后浇带施工的构造措施。     

预应力混凝土结构裂缝宽度计算统一方法

预应力筋的工作分成两个阶段：第一阶段是由张拉倒预应力筋有效预应力σpe的建立,这一阶段视预应力筋为能动的作用者,将预应力引起的等效荷载作为荷载来对等（可作为恒载来对等）,第二阶段是当预应力过程结束后,预应力筋拉抗强度设计值fpy中谪于有效预应力σpe的裙带裕部分（fpy-σpe)又像普通钢筋一样被动地提供抗力,在此基础上,建立了与普通混凝土结构裂缝宽度计算相协调的预应力混凝土结构裂缝宽度计算统一方法,从理论体系上实现了与作者建立的承载力设计计算方法的统一。     

高层后张预应力框架梁施工技术控制

分析预应力张拉模式及等效荷载对框架结构的内力影响,非预应力筋的设计问题、预应力筋穿设及砼烧注阶段注意问题、工程施工中张拉控制方法及预应力损失施工计算分析,预应力的测试结果及张拉参数调整。高层结构预应力的理论计算与其 实际预应力建立值受力状态间有一定的偏差,只有结合测试搞好复杂部位预应力分析,才能搞好预应力施工技术控制。     

预应力混凝土连续箱梁桥悬臂施工挂篮预压试验研究

结合沁河大桥工程监控方案,针对预应力混凝土连续箱梁桥悬臂浇筑的施工特点,进行了挂篮静载预压试验.经验证:挂篮结构能够满足施工安全需要;挂篮静载预压能消除挂篮结构因拼装引起的非弹性变形.通过对挂篮预压结果与浇筑混凝土后相应块的数据对比分析,发现同一块段预压与浇筑后的沉降变形一致.分析挂篮弹性变形与预压荷载的关系曲线,发现挂篮预压与浇筑后块段弹性变形存在线性关系.对弹性变形数据进行线性拟合,得出弹性变形与预压荷载的线性关系方程式,可为预应力混凝土连续箱梁的悬臂浇筑线型控制提供依据.     

淮阴工学院教学主楼预应力工程施工中的难点及对策

本文通过对一个典型的大型预应力钢筋混凝土工程在设计、施工过程中出现的典型问题的详细分析，针对性地提出适当、有效的解决方案；同时，对一般大型预应力钢筋混凝土工程的设计、施工提出了一些有益的建议。     

劲性混凝土柱预应力转换大梁应用研究

对劲性砼预应力转换大梁的应用进行了研究。着重解决了预应力转换大梁的梁柱钢筋节点处理及模板支撑体系的设计。在梁柱节点处理上形成了深化设计图，为顺利施工扫除了障碍；在模板支撑体系设计方面，成功地解决了转换大梁荷载大的施工支撑问题。     

三峡电站钢衬预应力混凝土联合受力压力管道设计方案选择

以三峡电站坝后背管钢衬钢筋混凝土联合受力结构为基础 ,在保证压力管道承载力要求、提高结构耐久寿命的前提下 ,提出了钢衬预应力混凝土联合受力压力管道的设计方案 .考虑结构荷载工况和施工工艺 ,对后张有粘结真空辅助压浆方案和后张无粘结方案的预应力筋束锚固方式、扶壁夹角和钢衬厚度等进行了论证 .通过对不同钢衬厚度、不同外包混凝土尺寸压力管道有限元计算的对比分析 ,提出了三峡电站钢衬预应力混凝土联合受力压力管道的优化设计方案     

预应力钢筋混凝土轻轨桥梁的有限元分析

建立了武汉轻轨桥梁的三维有限元模型,对普通钢筋采用一种分层的等效方法,对预应力钢筋采用修正的等效载荷法.将结构要素都纳入到有限元模型中,计算了几种典型工况作用下轻轨桥梁的应力和变形,并对计算结果进行了详细的分析和对比.验证了该桥梁的安全性,提出了对于该桥梁设计及三维有限元方法应用于轻轨桥梁设计的一些建议.     

无粘结预应力粮食立简仓算例分析

钢筋混凝土粮食立筒仓在采用普通钢筋混凝土结构设计时，常常需要较大幅度地增大钢筋用量，如果仓壁高度加大和仓壁直径大幅度增加，会出现加大钢筋用量仍无法满足规范对裂缝宽度的要求的现象．根据某钢筋混凝土筒仓工程实例改为采用无粘结预应力混凝土结构筒仓进行试算，对无粘结预应力混凝土结构筒仓的设计、施工作了介绍，经过计算理论上可行.     

无粘结预应力粮食立筒仓算例分析

钢筋混凝土粮食立筒仓在采用普通钢筋混凝土结构设计时,常常需要较大幅度地增大钢筋用量,如果仓壁高度加大和仓壁直径大幅度增加,会出现加大钢筋用量仍无法满足规范对裂缝宽度的要求的现象.根据某钢筋混凝土筒仓工程实例改为采用无粘结预应力混凝土结构筒仓进行试算,对无粘结预应力混凝土结构筒仓的设计、施工作了介绍,经过计算理论上可行.     

预应力混凝土框架结构的张拉实测分析

在多层多跨预应力混凝土框架结构的施工过程中 ,通过实测张拉各阶段的伸长值、钢筋回缩损失及其对应的跨中反拱值分析 ,既可以对施工过程实行有效监控 ,也可以检验梁中建立的有效预应力能否达到设计的要求 ,为确保预期的施工质量和满足设计要求有着非常重要的意义。     

黑龙江大豆批发市场交易大厦抽柱改造设计

为解决黑龙江大豆批发市场交易大厦顶层多功能厅因厅内均匀布置的4根内柱而严重影响该厅的使用功能的现状,提出了在屋顶沿过该内柱的原轴线设置4根24m跨预应力混凝土交叉大梁,并在大梁的4个交叉点向原结构梁柱节点及其附近区域可靠植筋,以实现4个内柱承担的荷载向大梁的4个交叉点转移的抽柱设计与施工的思路和方法．具体介绍了原结构相关柱与基础核算结果,新增大梁材料、截面及预应力工艺选择的原则和方法,荷载取值、交叉大梁计算简图的选用与内力计算,大梁预应力筋与非预应力筋的选配节点设计与构造及施工中应注意的有关问题,为同类工程的功能改造提供了参考．     

任意截面无黏结预应力混凝土梁的有限元分析

建立了基于大变形非线性有限元理论的无黏结预应力混凝土梁的计算模型,能够较好地预测任意截面无黏结梁整个加载历史的非线性结构响应.无黏结筋的效应以等效节点荷载替代,由此可按普通有黏结钢筋混凝土梁进行分析,其截面内力由外荷载和无黏结筋等效节点荷载共同引起.利用修正的Rodriguez截面分析模型,混凝土的贡献通过边界顶点定义的梯形单元来实现.导出了任意截面无黏结预应力混凝土梁非线性全过程分析的标准有限元公式.无黏结试验梁的分析计算结果与试验结果吻合良好.     

坝后预应力混凝土压力背管的受力性能

结合三峡水电站坝后浅埋式压力背管的布置,研究了采用钢衬预应力混凝土结构替代原设计钢衬钢筋混凝土结构的可行性.通过分析坝管连接侧面设置与不设置软垫层对钢衬预应力混凝土压力管道本身的受力性能及管道对坝体的影响,提出了取消软垫层的设计与施工建议.研究了钢衬预应力混凝土压力管道在施工和使用阶段的受力性能