可调式花键环规

GB3478.1～3478.2～83《圆柱直齿渐开线花键》和GB5106—85《圆柱直齿渐开线花键量规》均要求对花键轴用综合通端和非全齿止端(有时也用综合止端)花键环规进行综合测量;三角花键虽被渐开线花键标准代替,但仍被生产中广泛应用,尤其在引进产品上颇多。因为花键环规制造上的困难,绝大多数工厂对花键轴的测量仅限于测量跨棒距来控制齿厚制造误差,而不进行综合误差测量,这样某种程度上降低了花键加工质量。     

精密分度台

在机械加工中,要加工出分度精度高和对称性好的齿(槽)形是很困难的。为此,我们设计了如图1所示精密分度台,经使用效果很好。该夹具用于磨加工矩形花键环规时,加工后的花键环规能达到量规设计要求。以外圆为100mm的10键矩形花键环规为例,其分度误差为0.008mm,相邻误差为0.004mm,光洁度可达(?)9左右。夹具安装在花键磨床上加工。用于加工对称性端面齿(槽)时,对称度为0.005mm。使用夹具时,将工件安装在工作台上,使工件中心与工作台回转中心重合。用手拉动柔性带17,牵动卡     

花键内径定心综合塞规的无机粘接

为提高机床传动精度。减少机床噪声,延长机床传动系统的寿命,我国贯彻了“内径定心的轻、中系列短形花键联结”的国际标准(ISO14—82),这给矩形花键联结副的加工工艺及测量手段提出了新的课题。短形花键副加工后必须进行综合性测量,即必须同时检测花键键宽、外径、底径、键宽的对称及分度、外径与底径的不同轴度等误差。该误差是采用综合量规测得的。花键内径定心综合塞规的工艺性极差,国内量具专业厂无法制造而始终没有正规产品。     

可调式花键环规

GB3478.1～GB3478.2—95《圆柱直齿渐开线花键》和GB5106—85《圆柱直齿渐井线花键量规》均要求对花键轴用综合通端和非全齿止端(有时也用综合止端)花键环规进行综合测量;三角花键虽被渐开线花键标准代替,但仍被生产中广泛应用,尤其在引进产品上颇多。因为花键环规制造上的困     

花键量规的制造工艺

花键量规是用来综合检验花键配合的量规。花键环规就是花键轴的过端量规,而花键塞规是与花键轴相配偶零件的过端量规。由於花键量规是一种过端量规,仅能检验花键配合零件的一个极限尺寸,其第二个极限尺寸,就要用特种的不过端量规,来分别检验。 花键配合主要是以轴的内径或外径来定心(图1)。根据定心的方法,可以确定花键量规内径或外径的公差。卡片1、2为花键量规的加工工艺程序。 花键量规是由铬钢X或铭锰钢XГ制成。由於花键量规是小批制造,故大部是在通用机床上进行加工。为了节省工具钢,直径大於60公厘的花键塞规采用焊接结构钢的手柄。…     

花键综合环规的制造

使用花键综合量规,可提高花键配合的互换精度。此种量规按被检查工件的定心方式不同,分力以内径定心和外径定心用的两种。现将以外径定心的花键综合环规的制造工艺介绍如下。 此种环规的加工过程见下表,它是利用方能机床进行小量生产的加工方法。 由于环规的制造精度要求很高(图1),故用牌号为X或X　的铬钢制造,并在精加工前进行调质,以改善加工性能和减少热处理的变形。 环规加工中的主要问题是在热处理以后的工序内。例如工序9、10、11的目的是要使定心圆和定位端面得到良好的垂直性(不大于0.006公厘,以得到准确的基准面)。这一点是非常重…     

综合矩形花键环规的加工

用来检验花键零件制造精度的综合矩形花键环规,制造比较困难,很多工厂不具备制造这种检查工具的条件,本文将加工这种花键环规的经验作了介绍,加工矩形环规有一定参考价值。     

锥度量规的间接测量

车间磨削锥度量规时最常用的测量工具是万能量角器,其分度值为2′,示值误差为±2′,测量精度低。锥度量规的制造公差为±20″,所以选用万能量角器测量是不合理的。我厂使用万能工具显微镜和杠杆千分表作压定值的指示仪表,从显微镜纵向X轴、横向Y轴投影读数器上读取所构成的直角三角形的直角边长,计算出锥度量规的斜角α。一个锥度量规经3次磨削后测量,即能合格,解决了车间测量锥度量规的困难。在没有专门锥度量规检测仪器的情况下,用间接法测量锥度量规,精度不低于正弦规法和轴切法的精度,其极限误差不大于被测工件公差的1/3。现介绍如下。     

花键磨床后顶尖偏移引起的分度误差

花键磨床后顶尖偏移引起的分度误差渭阳柴油机厂（陕西虢镇７２１３００）傅子超，朱志勤在花键磨床磨削渐开线花键拉刀及三角形花键拉刀齿形时，为了获得刀齿的侧后角，需将机床后顶尖抬高（一般抬高量为０．３／１０００），在磨削花键环规用的校对塞规时，为了获得每个...     

一种闭环控制圆光栅角度分度测量装置

研制闭环控制的用于角度标定与测量的分度装置,该装置以永磁直流力矩电机驱动精密轴系主轴的运转带动角度分度盘的转动,以圆光栅测量系统检测主轴的转动角度.由电流环、速度环和位置环组成的闭环控制系统实现零误差分度定位控制.研究圆光栅测量信号处理中信号细分形成的系统非线性误差对分度精度的影响,建立误差修正模型.经检定,系统在±5°的角度范围内分度精度达到±0.2",定位重复性0.06".     

花键量规的设计

在成批生产中,对直齿花花键连接件的检查,一般是采用单独式的界限量规和综合式的花键量规。 检查在键轴的单独式量规如图1及2所示。图1为检查键宽用的,图2为检查内径的。用单独式量规检查合格后,再用图3所示的综合式的花键环规来进行花键各部位的综合检查,以保证花键轴孔的互换性。 单独检查花键轴外径、内径和键宽的量规,在设计时,其公差和OCT光滑圆柱量规公差相同。但设计综合式量规时的尺寸的决定方法则不同。我厂是根据苏联资料设计的,使用效果颇好。现将该设计的尺寸计算方法介绍如下(图3及4)。 (1)花键以外径(D)定心: 当DA最小-DB…     

弦高量规的测量与计算方法探讨

1　弦高量规的结构弦高量规是一种专用量具 ,主要用于测量零件上弧长小于 180°的内圆弧面的半径尺寸 (如铁路货车转向架承载鞍的内鞍面等 )。弦高量规由千分表(或百分表 )、横梁和两根测量轴组成。将两根测量轴分别固定在横梁的两端 ,将千分表固定在横梁上 ,并使千分表的量杆位于横梁的对称中心 ,测头与待测零件的圆弧面相接触 (见图 1)。测量时 ,先将量规放到校对环规 (环规的内圆面半径R0 与待测零件圆弧面半径的理论尺寸相等 )的内圆面上 ,使千分表的指针回零 ,然后测量零件 ,根据千分表的读数即可计算出零件的圆弧半径。图 1　弦高量…     

三坐标对位置度误差的正确测量（上）

传统测量孔系位置度的方法是使用专用综合量规检验和平台测量法但专用综合量规检验只能定性测量,不能判断方向;平台测量法复杂而麻烦,且时间长,费用高;都不适合大批量多品种的精密制造工业生产。三坐标测量机检测零件的位置度采用的是坐标测量方法,可以编辑测量程序实现按零件位置度的自动测量,有效减少人为误差;按照零件上的加工基准,测量机可自动建立一个三维校正坐标系,很方便地把零件上各孔（或轴）的位置坐标测量出来,并把位置度计算出来。     

降低齿轮齿距累积偏差的方法

为了减小齿轮磨削加工中的磨床系统分度误差,提高齿轮加工精度,分析了齿轮磨床分度误差、齿轮安装偏心和齿轮齿距偏差之间的关系,获得了分度误差的计算方法,并计算出了齿轮磨床的分度误差。依据计算得到的分度误差值调整磨床,降低磨床分度误差,减小齿轮齿距累积偏差,提高了齿轮加工精度。以Y7125大平面砂轮磨齿机床为例验证了提出方法的可行性。建立了齿轮安装偏心和齿廓偏差的数学模型,求出了齿轮安装偏心的幅值和相位角,然后由齿轮安装偏心、磨床分度误差和齿轮齿距偏差的关系得到磨床的分度误差值。根据计算得到的分度误差值调整磨床分度盘,使磨床的分度误差从17.7μm减少为3.3μm,被加工齿轮的齿距累积总偏差由46.9μm降低到11.5μm,齿距精度达到三级。验证结果表明,按照这种方法调整磨床可以快速有效地降低磨床的系统分度误差,从而降低齿轮的齿距累积偏差。     

加工1∶8锥三角花键的定装蜗形滚刀设计

图１所示是推土机转向装置中的伞齿轮轴，轴上有两段１∶８的三角花键，主要参数见表１。在传动机构中，齿轮轴与轮毂配合是压装在一起的，压装压力６００００N～８００００N，装配时，将两零件A－A，B－B剖面分别对应压装到位。该工件尺寸大，精度要求高，采用一般的加工方法很难完成加工。原先一般可用两种方法：①在卧式铣床上用分度头手工分度，用成型铣刀单齿铣削，加工质量差，无法满足加工精度要求，且效率也很低。②对卧式铣床进行改造，增加一套附加装置，用滚刀滚削花键，将滚刀的主运动与工件的分度运动联系起来，用展成法加…     

数控双主轴车床几何和热误差综合数学模型及实时补偿

本文以某生产厂家的一台数控双主轴车床为研究对象，根据齐次坐标变换原理，推导出了该机床的几何误差和热误差的综合数学模型。在此数学模型中包括了该机床几何误差和热误差的２３个误差因子。经基于此误差综合数学模型的补偿，工件之间的尺寸变化可从原来的６０μｍ以上降低到１４μｍ，工件的锥度变化可从５０μｍ／ｃｍ以上降低到１５μｍ／ｃｍ，大幅度地提高了机床的加工精度。     

数控机床主轴轴承的两种装配方法

对于精度要求较高的主轴组件,为了提高主轴的回转精度,除了要保证主轴及相关零件高的加工精度及采用精密的主轴轴承以外,轴承内圈与主轴装配需采用定向装配法或角度选配法,也就是人为地控制各装配件的径向跳动误差的方向,使误差相互抵消而不是误差累积。定向装配法可以部分的消     

在万工显上测量小模数花键齿形

花键滑套是某产品组件中的关键零件 ,其加工质量直接影响组件的工作性能。由于该零件的花键模数较小 (ｍ =0 75ｍｍ) ,而我厂现有齿轮量仪的可测模数ｍ≥ 1ｍｍ ,无法对其进行检测 ;由于该零件的花键位于轴的一端 ,因此也无法采用影像法测量。为解决这一问题 ,我们利用在万工显上测量小模数齿轮的原理 ,设计了专用测头 ,利用测高装置和分度头等在万工显上实现了对小模数花键齿形的检测。通过对仪器及测头等附件测量不确定度的分析评定 ,证明该测量方法完全可满足零件齿形精度要求(0 0 2 9ｍｍ) ,保证了产品质量。　　1　测量原理该花键齿…     

基于PMAC的数控车床主轴热误差补偿系统研究

介绍了基于PMAC多轴运动控制器的数控车床主轴热误差软件补偿系统.通过对PMAC多轴运动控制卡进行二次开发,能够根据主轴上数字温度传感器测出的温度值,利用预先建立的热误差模型计算出误差补偿值,并通过PMAC卡将误差补偿值实时补正到刀具轨迹中,从而实现热误差的实时补偿,提高加工精度.     

面向双重最小实体要求的轴件同轴度评定方法

如果同轴度公差的被测要素和基准要素上都有最小实体要求(LMR),那么,这种同轴度公差被称为双重最小实体要求的同轴度(DLMR同轴度)。DLMR同轴度能在保证轴件整体装配精度的同时降低制造成本。目前,DLMR同轴度缺乏准确的误差模型,这使其难以准确检测,因此,研究了DLMR同轴度的一种数学评定方法。分析了DLMR同轴度的公差要求和评定特性,建立了边界可以膨胀的自适应虚拟量规;分析了自适应虚拟量规的几何构造和运动过程,通过自适应虚拟量规与实际零件的运动评定实际零件的综合误差;分析了自适应虚拟量规法的计算偏差,通过“再定位”提高了自适应虚拟量规法的精度。最后,给出了这种方法在阶梯轴评定中的应用实例。