轻轨铁路支压板与销轴表面热处理工艺的选择

为提高材料的耐磨和耐腐蚀性能,分别采用调质、高频淬火、低温气体多元共渗等工艺对轻轨线路支压板(45CrNiMoV)与销轴(40CrNiMo)进行处理,对比了不同处理后材料的性能.结果表明:低温气体多元共渗后材料的耐磨与耐腐蚀性能均优于调质与高频淬火处理的,是较合适的热处理工艺.     

25MnTiBR钢渗碳、碳氮共渗直重淬疲劳强度对比试验研究

低碳合金钢经渗碳、碳氮共渗后进行直接淬火(简称直淬)或者重新加热淬火(简称重淬)。对此两种淬火工艺,目前国内外研究报导以及在生产中运用的看法还不一致。重淬性能优于直淬已有人作了不少的研究。资料介绍8620钢经渗碳直接淬火,渗层中出现大量的马氏体显微裂纹,经重淬马氏体显微裂纹显著减少。由于重淬可以有效地消除马氏体显微裂纹的不利影响,使     

氧氮共渗处理在W18Cr4V刀具中的应用

我厂高速钢(W18Cr4V)刀具的热处理工艺为淬火 560℃×1.5h×3次回火,硬度62～65HRC。此工艺处理的刀具在存放和使用过程中经常出现锈蚀、磨损、易咬合等缺陷,造成刀具提前毁损,有时甚至会影响生产进度。后来在原工艺的基础上加以改进,改进后的工艺为淬火 560℃×1.5h×2次回火 氧氮共渗处理。氧氮共渗就是以氨气 氨水为介质,使渗氮与蒸气处理结合,进行氧氮共渗,具体工艺如下。     

Ti6Al4V钛合金QPQ盐浴复合处理工艺的优化

通过扫描电镜和X射线衍射仪对QPQ(淬火-抛光-淬火)盐浴复合处理后Ti6Al4V钛合金的显微组织和相组成进行分析,采用正交试验法研究共渗时间、共渗温度、氧化时间和氧化温度等4个参数对钛合金耐磨性的影响,并与盐浴氮碳共渗钛合金试样进行对比。结果表明:QPQ盐浴复合处理后,Ti6Al4V钛合金表面形成的渗层由表面至内部依次为氧化层、化合物层、扩散层;当钛合金在610℃共渗1.5h,400℃氧化40min时,其平均磨损量最小,为1.11mg,比氮碳共渗试样的降低了38.3%;当钛合金在580℃共渗3.5h,400℃氧化40 min时,其平均摩擦因数最小,为0.246 7,比氮碳共渗试样的降低了21.8%;经过优化的QPQ盐浴复合处理后,钛合金的耐磨性得到明显提高。     

高速钢刀具的低温多元共渗

一、工艺高速钢刀具经常规淬火回火后,进行不高于回火温度的化学热处理(如蒸汽处理、氧氮化、软氮化、渗硫、硫氮共渗、硫氰共渗等),能显著提高使用寿命。唐山齿轮厂用甲酰胺与乙醇的混合溶液作渗剂,进行氧、硫、硼、碳、氮五元共渗,使高速钢刀具的寿命提高了1～2倍。我们根据他们的经验,考虑到甲酰胺价格昂贵,供应紧张,便决定用氨水为主要渗剂,加入相应的     

回火工艺对H13模具钢渗氮层的影响

用光学显微镜、扫描电镜及X射线衍射仪等研究了淬火+不同回火工艺处理H13模具钢再经相同气体渗氮处理后的渗层组织,用显微硬度计测试了渗层横截面的硬度,分析了回火工艺对渗氮层的影响.结果表明:经淬火+两次350℃回火的试样再渗氮后渗层较致密,硬度变化较平缓,但渗层厚度低于淬火+两次600℃回火后渗氮试样的;淬火+两次600...     

Cr2MoV钢拉伸模表面强化与粘着特性

利用冲击粘着试验对比了Cr12MoV 铜渗氮、氮碳共渗、硫氮碳共渗3种渗层的粘附抗力。分析了不锈铜器皿拉伸模表面粘附机理。结果表明,含有硫化物和ε相的渗层冲击粘附抗力较高。不锈钢器皿拉伸模经气体氮碳共渗处理后,使用寿命达30000多件,较常规淬火、回火处理的同类模具寿命提高10倍以上。     

渗碳热油淬火减少齿轮畸变的体会

汽车、拖拉机传动齿轮大多数采用合金渗碳钢制造,经渗碳(或碳氮共渗)处理,要求有足够的心部淬透性和良好的渗层淬透性,齿轮渗碳淬火后畸变小,免去或减少磨削加工,降低车辆运行时的噪声和能源消耗。 对一种齿轮而言,在设计阶段就应充分估计到它在渗碳淬火中可能产生的畸变,零件的形状和断     

Q235钢经两种表面热处理工艺后摩擦磨损性能的研究

利用等离子表面合金化技术在Q235钢表面进行Mo、Cr共渗,随后进行超饱和渗碳淬火及低温回火处理。对渗碳淬火─低温回火工艺下的GCr15淬火钢摩擦副的摩擦系数、Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺下GCr15淬火钢的摩擦系数进行滑动摩擦对比试验。观察分析Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺磨痕形貌,并就油润滑状态下滑动摩擦对比试验磨损机理进行分析。结果表明:Q235钢表面改性后,与渗碳淬火试样对比,相对耐磨系数ε提高近2倍;与GCr15淬火钢试样对比,相对耐磨系数ε平均提高2·25倍。     

齿轮轴的氮碳共渗及复合处理工艺应用

对20CrMo钢齿轮轴零件进行氮碳共渗+淬、回火复合热处理。研究了热处理工艺,分析了渗层显微组织和渗层 表面硬度变化梯度,进行了耐磨性试验,并抽查了齿轮轴的变形。结果表明,变速箱齿轮轴经复合热处理工艺后,降低了 废品率,热处理质量较渗碳淬火的有较大提高。     

GCr15钢小型铣刀片表面硼钛共渗强化工艺

本文对GCr15钢小型铣刀片进行了硼钛共渗后直接淬火的试验研究。经切削试验确定最佳工艺规范,经880℃×3小时处理的刀片,硬度可高达HRC66.5,切削寿命提高4倍。     

冷镦凹模复合处理后的耐磨性

本文针对Cr12MoV铜M18螺母冷镦凹模经淬火回火处理的型腔表面耐磨寿命极低的突出问题,提出了先渗硼后渗硫复合表面处理工艺作为减少和控制磨损的措施。为了检验这种复合处理表面的耐磨性,采用不同处理表面、不同润滑介质,在一定条件下进行耐磨性试验。结果表明,经渗硼后再渗硫处理表面的耐磨性很高,并在生产试用中得到证实。     

最新的表面硬化处理工艺——电解氮化法

自从十八世纪法国人莱沃米利(Leomule)发明了渗碳淬火工艺以来,重要的机械零件都用这种工艺进行处理。但是钢制零件淬火以后产生变形这个致命弱点是不可避免的。无论是固体渗碳、液体渗碳,乃至可控气氛碳氮共渗连续自动淬火工艺,始终存在零件淬火变形须要磨削修正的问题。1923年德国的A·弗莱博士发明了钢的氮化处理工艺,硬化处理后零件的变形量很小而且硬度比淬火还高,但存在硬化层厚度小、冲击韧性差     

气门与挺杆热处理节能降耗的措施与方法

气门与挺杆为获要求的组织与硬度,需要进行淬火+回火处理、氮碳共渗处理等,热处理工序采用合适的工装、最佳的工艺参数,可最大限度地提高设备的利用率与生产效率,同时提出了氮碳共渗过程中节能降耗的几项措施,产生了十分客观的经济效益,为热处理企业的节能降耗奠定了良好的基础。     

钢材深层渗硼磨损特性的试验研究

本文通过对45钢、40Cr钢深层渗硼后的耐磨性试验，以及与浅层渗硼和Cr12钢耐磨性试验的对比分析。表明：经深层渗硼＋淬火＋中温回火工艺处理后，耐磨性较优，从而为生产中根据渗硼层组织、性能特点合理 地选用渗硼工艺提供参考。     

加速汽车零件在固体渗炭剂中的渗炭过程

本文报导苏联高尔基城莫洛托夫汽车厂热处理车间把渗炭温度从普通的900～920。提高到960。增加连续渗炭炉生产率的亦法。试验工作是用 20, 20 X,20XHM, 20XP号钢的试片於直接生产零件下的零件进行的,高温渗炭法预先在试验室研究过。 试验用钢的化学成份见表1。 曾经对20X和20XHM号钢进行了提高渗炭温度对於机械性能的影啊的研究。 机械性能试验包括冲击试样,破裂试样,悬臂弯曲的变形试样,和支靠於二个支座上的平板弯曲试样。 冲击试样和破裂试样经过伪渗炭(渗炭前试样经过镀铜)处理。 试样经渗炭后在渗炭温度下淬火或经第二次加热淬火,…     

改善钢铁材料摩擦学特性的表面热处理

为了提高钢铁材料的耐磨性一般多采用淬火、回火等硬化处理,但是,淬火时高温加热与随后的激冷可能引起变形,因此,处理后还得进行磨削。气体软渗氮,盐浴软渗氮,氨中渗氮,渗硫、硫氮共渗,蒸气处理、氧氮共渗等是在铁素体状态下进行的,这样,应力变形显著减少了,显著地改善材料的摩擦学特性。下面从摩擦学的角度来讨论这些工艺的特点。     

等离子表面钼铬共渗制备强化层的研究

利用辉光离子渗金属技术在Q235钢表面进行钼铬共渗，随后进行渗碳淬火、深冷处理及回火复合处理，对渗层组织、成分、硬度和摩擦磨损性能进行了分析。结果表明：渗层化学成分接近钼系高速钢；渗层中的碳化物细小、均匀、弥散，没有粗大的共晶莱氏体组织；经深冷2h处理试样表面硬度达到1600HV，明显高于未经深冷处理试样的表面硬度；经不同时间深冷处理试样的滑动摩擦因数基本相同，但比未经深冷处理的试样降低约15％，其相对耐磨性分另q是未渗金属试样的2．10倍和3．59倍。     

双层辉光离子渗钨渗碳阀门密封面特性试验研究

对经双层辉光离子渗钨、渗碳和淬火回火处理的2Cr13不锈钢的渗层深度、渗层组织、硬化层硬度分布以及2Cr13阀门密封面的加工量、硬度、静压寿命进行了研究，结果表明，经双层辉光离子渗钨、渗碳和淬火回火处理的2Cr13阀门密封面加工量小、硬度高、静压寿命长。     

淬火分配工艺对60Si2Mn弹簧钢显微组织和力学性能的影响

对60Si2Mn弹簧钢进行了不同淬火温度(140,160,180℃)的淬火分配(Q&P)处理,研究Q&P处理后该钢的显微组织和力学性能,并与传统淬火+回火(Q&T)工艺处理后的进行对比.结果表明:经Q&P处理后,60Si2Mn弹簧钢的显微组织均为残余奥氏体和马氏体,残余奥氏体的体积分数均大于12％,而经Q&T处理后的显...