热处理工艺对Fe-B-C耐磨合金组织和性能的影响

采用不同热处理工艺研究了淬火温度和介质对Fe-B-C合金组织和性能的影响.结果表明,Fe-B-C合金的凝固组织是由珠光体、铁索体、共晶硼化物组成,热处理后基体大部分转变成马氏体,共晶硼化物由连续的网状向断网状转变,并出现块状孤立组织;细长的"触角"钝化;Fe-B-C合金的硬度和冲击韧度大幅度提高.900℃水淬 250℃回火,材料的硬度最高;950℃油淬 250℃回火,冲击韧度最高;以硬度、冲击韧度和耐磨性为评价指标时,950℃水淬综合性能较好.     

淬火温度对Fe-B-C铸造合金显微组织和硬度的影响

在水冷淬火条件下,研究了淬火温度对含0.4%C和2.0%B的Fe-B-C铸造合金显微组织和宏观硬度的影响。结果表明,Fe-B-C铸造合金在淬火加热过程中发生奥氏体化。淬火温度低于900℃时,Fe-B-C铸造合金淬火组织由马氏体和少量珠光体组成。超过1050℃后,淬火组织粗大,且出现低硬度奥氏体。Fe-B-C铸造合金在900~1050℃淬火后,都可获得马氏体+硼化物组成的复合组织,硬度大于55 HRC。用这种材料制造的破碎机锤头,使用寿命达到高锰钢的2~3倍。     

硼含量对Fe-B-C合金组织和性能的影响

研究了含0.5％～2.0％B的Fe-B-C合金在铸态和热处理态下组织和硬度的变化规律.试验结果表明,硼含量为0.5％及碳含量为0.14％的Fe-B-C铸态合金,显微组织结构简单,无共晶硼化物生成,硬度低.随着硼含量的继续增加,在晶界处生成共晶硼化物,呈网状结构分布,晶粒度不均匀.经淬火处理后,网状结构出现断网,当淬火温度达到950℃时,断网明显,组织并无粗化现象,硬度达到47 HRC,此时性能为实验条件下最优.随着淬火加热温度的升高,热处理组织粗大,硬度略有下降.以显微组织和硬度为评价标准时,硼含量为1.5％,淬火温度为950℃,综合性能较好.     

耐磨铸造Fe-B-C合金的研究

借助光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射分析等手段,研究了硼(B)含量>2．0％和碳(C)含量<0．2％的铸造 Fe-B-C合金的凝固组织及热处理后的组织和性能．铸造Fe-B-C合金的凝固组织由Fe2B、铁素体和珠光体组成,硼化物呈网状沿晶界分布．Fe-B-C合金经950℃正火处理后,局部出现断网现象,基体组织全部转变为板条马氏体,硬度大幅度提高, HRC接近60,冲击韧度大于10 J／cm2,动态断裂韧度大于30 MPa·m1/2．在干滑动磨损条件下,Fe-B-C合金的耐磨性优于镍硬白口铸铁和GCr15、Cr12MoV等合金钢,与高铬白口铸铁相当．Fe-B-C合金熔炼简便、铸造性能好,且不含Ni 和MO等昂贵合金元素,具有较低的生产成本．     

Fe-B-C耐磨合金的研究进展及展望

概述了Fe-B-C合金的发展过程。结合Fe-B二元相图和Fe-B-C三元等温相图介绍了合金的凝固组织、力学性能及磨损性能。总结了变质处理对合金的韧性和耐磨性的影响。对该材料性能研究的不足及其在耐磨领域的可持续发展，提出了几点可行性建议。     

铸造Fe-B-G合金组织和性能的基础研究

借助光学显微镜、扫描电镜、电子探针显微分析仪和X衍射分析等手段,研究了含1.5%～2.0%B、0.4%～0.7%C的铸造Fe-B-C合金的凝固组织及合金元素的分布规律,并测试了铸造Fe-B-C合金的力学性能.结果显示铸造Fe-B-C合金的凝固组织主要由珠光体、马氏体、铁素体和高硬度的Fe2B组成,硼元素主要分布在硼化物中,基体中分布甚微.铸造Fe-B-C合金正火处理后可以获得马氏体加Fe2B组成的双相组织,硬度大于60HRC,冲击韧性大于8 J/cm2.     

热处理对耐磨铸造Fe-C-B合金组织及性能的影响

用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和销盘式磨损试验机研究了硼含量0.5wt%～2.0wt%和碳含量≤0.2wt%的铸造Fe-C-B合金热处理后的组织和性能,并对铸造Fe-C-B合金进行了销盘磨粒磨损试验.试验结果表明:铸造Fe-C-B合金的凝固组织为Fe2B相和珠光体、铁素体基体,Ee2B相呈鱼骨状和网状分布.Fe-C-B合金经950～1100℃水淬 200℃回火处理后,局部出现断网现象,基体全部转变为板条马氏体.随着淬火温度增加,Fe2B相断网现象明显,基体中会出现少量片状马氏体.铸造Fe-C-B合金热处理后的硬度为55～60 HRC,冲击韧度大于10 J/cm2,动态断裂韧度大于30 MPa·m1/2.在120目石英砂磨粒磨损条件下.Fe-C-B合金的耐磨性优于高锰钢,比高铬白口铸铁稍低.     

热处理对含硼奥氏体合金组织和性能的影响

结合X射线衍射(XRD)、能谱分析(EDS),研究热处理温度和冷却方式对一种自行开发的新型含硼耐液态锌腐蚀合金组织和性能的影响.结果表明,对该合金的热处理过程中,析出和溶入两个过程是同时进行的.热处理温度为980 ℃时,无论空冷还是水冷,合金中的元素在基体上均匀析出;热处理温度为1 030 ℃时合金中的元素析出和溶入达到动态平衡;热处理温度为1 150 ℃时,伴随铸态下晶界网状硼化物断开,硼及其合金元素对基体产生固溶强化.合金硬度随热处理温度的升高先降低后升高;冲击韧度则随温度升高而增加.     

淬火温度对铸造Fe—B—Ti合金组织和性能的影响

通过不同的热处理淬火温度改变铸造Fe—B—Ti合金的组织，探讨了铸造Fe—B—Ti合金不同组织与性能的关系。试验结果表明：淬火温度较低时，硼化物变化较小，网状分布趋势明显；淬火温度较高时，硼化物断网和团聚化趋势明显加快。淬火温度1050℃时，硼化物网状特征消失，基本上都变成了团块状、颗粒状和杆棒状分布。随着淬火温度升高，硬度和韧性增加，超过1000℃，硬度和韧性变化不明显。淬火温度1050℃时，综合性能良好。     

淬火温度对铸造Fe-B-Ti合金组织和性的影响

通过不同的热处理淬火温度改变铸造Fe-B-Ti合金的组织,探讨了铸造Fe-B-Ti合金不同组织与性能的关系.试验结果表明:淬火温度较低时,硼化物变化较小,网状分布趋势明显;淬火温度较高时,硼化物断网和团聚化趋势明显加快.淬火温度1 050 ℃时,硼化物网状特征消失,基本上都变成了团块状、颗粒状和杆棒状分布.随着淬火温度升高,硬度和韧性增加,超过1 000 ℃,硬度和韧性变化不明显.淬火温度1 050 ℃时,综合性能良好.     

热处理对Ti90钛合金显微组织及性能的影响

对比研究了退火温度、冷却速度及多重退火对一种新型近α钛合金Ti90显微组织、室温拉伸性能和腐蚀行为的影响.结果表明:在两相区退火时,随退火温度升高,变形组织逐渐球化,初生α相(αp)体积分数降低,次生α相(αs)增多并发生粗化,合金强度逐渐降低,塑性提高;β单相区退火后空冷,组织中原始β晶粒粗大,且有晶界α相析出(αG...     

熔体混合处理对ZA27合金组织和性能的影响

采用正交试验设计方法研究了熔体混合处理对ZA27合金组织与性能的影响.结果表明熔体混合处理能够明显提高ZA27合金力学性能,细化合金铸态组织.当高温熔体温度为720℃,低温熔体温度为500℃时,ZA27合金综合力学性能最好,可使ZA27合金中的α相由粗大树枝状变为细小花瓣状结构.处理后的合金硬度为HB 122.5,比未处理的提高10.7％;冲击韧性为18.5 J/cm2,比未处理的提高63.5％.     

冷变形与热处理对Cu-Cr-Zr-Ag合金组织与性能的影响

采用扫描电镜、透射电镜、万能电子试验机、数字式微欧计等分析手段,研究了不同冷轧变形量和热处理工艺对高强高导Cu-Cr-Zr-Ag合金显微组织与性能的影响。结果表明,合金冷轧后,其显微组织中出现大量的位错和胞状结构,经500℃/1 h时效处理,合金基体中随机析出了弥散的第二相。随着冷轧变形量逐渐增大,合金抗拉强度不断升高,最高值可达632 MPa,而延伸率略有降低。时效态合金的断口形貌呈现出大量的韧窝,其断裂方式为微孔缩聚型塑性断裂。     

热处理工艺对2024铝合金薄板力学性能的影响

利用正交试验和时效温度试验,分析了不同热处理工艺对2024铝合金材料力学性能的影响。结果表明,2024合金T62态的较优参数为:固溶温度498℃、固溶时间30min、放置时间12h、时效温度185℃、时效时间10h。