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研究了双温热处理对Ti-Al-Cr合金的显微组织与室温拉伸性能的影响。结果表明:对锻造态Ti-Al-Cr合金进行双温热处理,可以得到均匀细小的双态组织;该合金经1290℃,4h,FC^ →1240℃,4h,FC 900℃,24h,FC热处理后,可获得σ0.2=547MPa,σb=632MPa,δ=3.5%的理想综合力学性能。 相似文献
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飞机结构用TC11钛合金异型锻件的组织与性能 总被引:5,自引:0,他引:5
介绍了在工业化条件下,通过合理的工艺路线锻制TC11合金异型锻件.并进行了不同热处理制度下异型锻件的组织和性能试验研究.结果表明:采用950℃,2 h空冷+530℃,8 h空冷热处理后的锻件的显微组织为均匀的α+β组织,且有较好的综合室温力学性能,其室温性能为:σb:1050MPa~1100MPa,σ0.2:950MPa~1020MPa,δ5:15%~18%,ψ:32%~36%,αku:45.7 J/cm^2~51.7 J/cm^2,其它各项技术性能也符合协议标准要求,满足航空部门需求. 相似文献
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利用Gleeble-1500热模拟实验机研究了新型Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al合金在740~950℃,应变速率0. 01~10. 00 s-1条件下的热变形行为。通过真应力-真应变曲线分析了合金在高温变形时的应力随温度及应变速率的变化规律,之后对数据进行回归分析得到了合金的本构方程,最后绘制合金的热加工图并结合微观组织观察研究该合金的热变形机制。结果如下:合金的流变应力对温度和应变速率都十分敏感。在相同的应变速率下,随温度升高,流变应力降低;而在相同温度下,应变速率升高,流变应力也升高。计算得到合金的动态激活能Q为246. 551 kJ·mol-1。高温变形的本构方程为ε=4. 51×1010[sinh(0. 0058σ)]4. 85272exp(-246551/RT)。根据热加工图可知,两相区变形时,合金在温度740~770℃、应变速率0. 01~0. 03 s-1的区域内具有最高的功率耗散系数,达到44%,变形机制为动态回复;β单相区变形时,在温度780~890℃、应... 相似文献
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在宽温度范围内(200~1000℃)对TB10(Ti5Mo5V2Cr3Al)钛合金进行热处理,通过金相显微镜,扫描电子显微镜等观察了合金的微观组织并结合力学性能进行综合分析。结果表明:热处理温度为300℃时的颗粒状析出相,以及800℃时不均匀的长条状析出相,都是对合金塑性有害的微观组织;500℃时的层片状析出相对合金强度极为有利,而700℃时均匀的长条状析出相对合金塑性是有益的。通过优化的热处理制度对有益微观组织进行适当组合,可使合金具有良好的强度和塑性。经过800℃/1 hFC→760℃/WQ+500℃/8 h/AC的热处理,合金的抗拉强度为1340 MPa,断后伸长率为12.5%。 相似文献
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本文采用热压法制备了一种性能优良的Al-50Si合金电子封装材料。通过比较不同烧结工艺下烧结体的密度,获得了制备该合金的最佳烧结工艺:低温(460℃)压制压力100MPa、烧结温度800℃、烧结时间2h,热等静压工艺参数:温度540℃、压力200MPa,保温保压4h。对在最佳烧结工艺条件下,经过热等静压处理后的材料进行了性能表征,具体性能:相对密度达到99%,抗弯强度223MPa,硬度153HB,热膨胀系数在0~200℃达到9.3×10-6/K,热导率达到142W/(m.K)。 相似文献
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通过激光熔覆工艺在Ti4合金表面生成了NiAlSi涂层,分析了涂层物相组成、显微组织结构及在860℃时的抗氧化性能。研究结果表明:Ti4合金和涂层的结合部位形成了熔合线,可以推断涂层和钛合金之间形成了良好的冶金结合状态,且在涂层的底部区域形成了众多的柱状晶,涂层中包含了Ti5Si3与Al3Ni2两种主要成分。涂层的耐高温氧化性能优于钛合金,经过40 h的高温氧化处理后,粉末涂层的质量增加值是2.19 mg·cm-2,比Ti4合金的耐高温氧化性能提高了12倍左右。在860℃下进行40 h氧化处理,涂层与氧化膜之间保持紧密结合状态,未看到有脱落情况出现,氧化膜的主要成分是Al2O3。 相似文献
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图 5 转移时间对组织影响 × 2 0 0表 2 冷却水温对性能影响5 0 0℃× 2 5 min+ 1 60℃× 32 h冷却水温 /℃ σb/ MPaσ0 .2 / MPaδ/ %空冷 4 0 82 70 12 .7885 384 5 0 5 .55 35 5 0 4 6 5 5 .815 5 32 4 5 7 6 .5 715 4 3472 6 .3淬火转移时间变化对性能组织影响 ,实际也可归结为冷却速度的影响。淬火转移时间长短对性能影响结果见表 3:表 3 淬火转移时间对性能影响转移时间 Sσb/ MPaσ0 .2 / MPaδ/ %2 5 30 4 738.75 5 4 5 4 87 7.815 5 2 346 5 6 .830 5 2 2 4 5 37.06 0 4 30 312 13.3 由表 3可知 ,转移停留时间在 5 s内… 相似文献
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介绍了Φ60mm×Lmm~Φ165mm×Lmm高强、高韧TB10钛合金锻棒和Φ120mm×Lmm,Φ140mm×Lmm圆柱加锥形空心盲孔锻件的研究结果。结果表明:合金棒材在高强(Rm≥1100MPa)状态下,获得了Rm-KIC-αKU2的良好匹配关系。为满足Φ165mm×Lmm高强、高韧TB10钛合金锻棒的高冲击使用要求,采用了创新的热处理工艺,获得了中强状态下最佳的Rm-KIC-αKU2匹配关系。用Φ85mm×Lmm锻棒研究了该合金创新热处理工艺的裂纹扩展速率da/dN,当log(ΔK)≤1.45(ΔK=28.18MPa·m1/2)时,Ti-6-22-22S合金比TB10合金低,log(ΔK)>1.45(ΔK=28.18MPa·m1/2)时,TB10合金比Ti-6-22-22S合金低。 相似文献
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对7715D高温钛合金棒材进行不同的热处理,研究不同热处理后的显微组织和力学性能的变化.结果表明:随着冷却速率的加快,强度会有显著的提升. 相似文献
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以铝锰合金为还原剂对高钛富铌渣进行热还原,在1 500℃、配料碱度1.0、保温时间3~4min的条件下,获得了铌品位大于15%、铌收率大于86%、铌磷比大于100的铌铁合金。采用铝锰还原高钛富铌渣生产铌铁合金在技术上是可行的。 相似文献