带接管绕板容器低循环疲劳的研究

带接管的绕板容器简体低循环疲劳强度试验,是对有12个不同接管的数台试验容器施加循环内压进行试验的,由试验求得强度设计所需要的基本数据证明带接管的绕板容器在实际使用中是安全的。     

14MnMoVB钢制多层式高压容器筒体纵焊缝上横向裂缝的分析研究

我厂生产的14MnMoVB 钢制多层包扎式高压容器,由于缺乏深入细致的工艺试验,因此在今年生产多层筒节时在筒体纵焊缝上发现有横向裂缝。现将裂缝事故分析情况汇总如下:横向裂缝的发现1.关于14HnMoVB 钢的试制与应用一九六六年由上海第三钢铁厂、上海材料     

14MnMoVB钢制多层高压容器纵焊缝裂缝超声波、磁粉探伤及水压试验、应力测定情况

为了摸索多层式高压容器纵缝的横向裂缝在超压试验时是否会扩展,裂缝部位的应力集中倾向和应力分布情况等等问题,在超压试验时进行了应力测定。现将探伤结果,超压试验和应力测定结果分述如下:     

14MnMoVB钢疲劳裂縫扩展速率的初步测定

针对8万吨/年合成氨多层式合成塔筒体纵焊缝上的横向裂缝问题,上海锅炉厂、浙江大学、合肥通用机械研究所等单位协作进行了断裂力学在压力容器上应用的研究及测试了14MnMoVB、15MnV等材料的断裂韧性(COD)值。并求得了容器安全使用所容许的最大缺陷,即临界裂缝尺寸。然而合成塔在操作中要     

70kgf/mm~2级14MnMoNbB钢制多层容器环焊缝横向裂纹的解剖试验

为爆破试验所制造的70kgf/mm~2级14Mn-MoNbB钢φ800内径多层容器,在生产过程中,曾发生过环焊缝产生横向裂纹的问题,我们将带有横向裂纹的环焊缝切了下来进行解剖分析工作,以从中总结经验,为今后的生产提供参考。     

某发动机涡轮盘低循环疲劳试验故障分析

某型燃气涡轮转子试验件在进行低循环疲劳试验时,试验件出现损坏。本文采用断口分析、金相组织检测等手段对其失效性质及裂纹萌生原因进行分析。结果表明:后挡板破裂性质为疲劳,裂纹源位于沟槽底部,机加痕迹是形成疲劳源的主要原因。为了提高挡板的疲劳寿命,需要严格控制沟槽底部的加工质量、提高该处的表面粗糙度。     

φ1010mm容器疲劳试验

一、试验目的 1.综合验证材料模拟容器断裂力学及安全分析的可靠性过去虽然做了材料及小容器的有关断裂力学试验,但模拟容器由于筒径小,简体是单层而不是多层,以及人工裂纹的尖锐度、筒体的几何尺寸、预应力等都与实物有差异,因此难以判断所做的安全分析是否可靠。为此根据黄山会议要求,由上锅厂取了一个φ1010容器的真实筒节,进行实际疲劳试验。 2.黄山会议上,根据生产部门的经验,     

《工程材料高低循环复合疲劳》讲座(三) 高、低循环复合疲劳裂纹扩展

近年来已经变得明显的是裂纹扩展往往比裂纹发生在工程实际中更为重要,因为事实上绝大多数工程结构和构件都含有缺陷,或在制造时或在使用中由疲劳以外的因素所引入。这些缺陷一般都将在循环加载下扩展.此外,环境效应对裂纹形成与扩展均产生影响,特别是高温及与过程有关的时间可能是重要的。在低周叠加高周复合作用条件下,对低周疲劳裂纹扩展寿命的影响较之裂纹形成寿命来说要大得多,此时,疲劳裂纹扩展寿命显得格外重要.     

热套容器的低循环疲劳强度

1.绪言最近压力容器趋向大型化,超厚壁化,而热套容器适用于大型、高温、频繁承受往复内压的场合。热套容器的设计是采取推定的破坏压力除以安全系数的方法,没有考虑由于往复内压及     

钢制车轮弯曲疲劳试验与寿命估算

疲劳破坏是引起钢制车轮失效的主要原因。在钢制车轮应用中,应该评估好其性能特征,降低车轮失效机率,同时保护好车轮的安全度。根据钢制车轮的使用标准,设计弯曲疲劳试验,在此基础上估算车轮的寿命,加强钢制车轮的性能控制力度。本文以钢制车轮为研究对象,分析弯曲疲劳试验与寿命估算。     

钢制车轮动态弯曲试验疲劳寿命预测

建立了钢制车轮动态弯曲疲劳试验的有限元静力学模型,分析了试验条件下一个载荷循环的结果响应,得到了八个载荷步的疲劳损伤载荷.基于Ansys/Fe-safe耐久性分析软件,用多轴临界面疲劳损伤模型,采用Brown-Miller准则,预测了车轮弯曲试验疲劳寿命.结果表明车轮动态弯曲疲劳试验性能满足要求,但疲劳安全系数不高.给出了改进设计的建议.     

高温低循环疲劳及其应用

本文介绍低循环疲劳的概况、机理及应用,分析了在循环载荷作用下应力或应变集中区材料的应力—应变行为及循环应变硬化和软化特性,进而说明低循环应变疲劳的机理和实际意义。对测试技术中的某些问题和高温下蠕变—疲劳的交互作用也作了梗概介绍。     

疲劳裂纹扩展试验的一种低载截除方法

基于疲劳裂纹扩展门槛值和应力比的关系,提出了一种适用于疲劳裂纹扩展试验的低载截除方法。该方法综合考虑了材料裂纹扩展性能、应力幅值和应力比的影响。用中心裂纹板(M(T))试验件进行了一种飞-续-飞原谱和两种截除谱下的疲劳裂纹扩展试验。截除谱下裂纹扩展寿命与原谱下寿命差别在26%以内,但试验周期最多缩短了78%。试验结果表明,采用提出的方法进行低载截除,可显著缩短试验周期而不改变结构破坏模式,也不明显改变裂纹扩展寿命。     

某涡轮盘低循环疲劳寿命预测及试验验证

使用有限元计算方法对某涡轮盘进行应力分析,得到涡轮盘应力分布和涡轮盘危险部位;采用局部应力应变法对该涡轮盘进行低循环疲劳寿命预测,证明该方法满足设计要求;对涡轮盘进行低循环疲劳试验,描述了试验加载方法,试验结果表明涡轮盘可满足5 200次寿命要求。     

循环压载下缺口旁疲劳裂纹扩展

对承受循环压载的缺口试件的疲劳问题进行了试验和理论研究。结果表明，疲劳裂纹是在残余拉应力和循环压应力作用下萌生和扩展的，压塑性变形是裂纹萌生和扩展和扩展的必要条件。循环压载下仍存在着裂纹张开和裂纹闭合，其机理与拉伸循环下不同。以试验中采用的ＬＹ１２ＣＡ材料边缺口试件为例，提出了考虑裂纹闭合效应的扩展率计算模型，结果与试验吻合得较好。     

基于信息熵的钢制薄壁内压容器试验压力

基于钢制薄壁内压容器模糊静强度的信息熵分析,从控制钢制薄壁内压容器模糊静强度在正常操作与压力试验时模糊可靠度的角度,对其安全系数与试验压力系数进行探索。研究表明,从等可靠度的观点,(1)钢制薄壁内压容器模糊屈服强度可靠度在正常操作时应不低于0.99354,在气压与液压试验时应分别不低于0.97260与0.7925;模糊爆破强度可靠度在正常操作时应不低于0.99999999140,在气压与液压试验时应分别不低于0.99999999140与0.999990226。(2)钢制薄壁内压圆筒屈服安全系数应不小于1.45,抗拉安全系数应不小于1.80;钢制薄壁内压球形容器屈服安全系数应不小于1.40,抗拉安全系数应不小于1.85;扁平绕带式容器屈服安全系数应不小于1.35,抗拉安全系数应不小于1.95。(3)钢制薄壁内压圆筒试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.16;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.26。钢制薄壁内压球形容器试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.19;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.26;扁平绕带式容器试验压力系数在气压试验时应不小于1.04,但不大于1.16;在液压试验时应不小于1.04,但不大于1.28。     

带纵向裂纹容器及管道的失效分析

本文简述了带裂纹容器和管道的失效分析方法。简介了一些从不同失效理论出发而得到的失效压力计算方法,并与部分实验结果进行了比较。结果表明,这些方法对由韧性好的材料制造的具有纵向裂纹(l>2di)的容器,计算结果与实验值较为吻合。     

轮盘低循环疲劳寿命可靠性分析方法

疲劳寿命呈现异方差特性,其标准差随弹性应变幅和塑性应变幅的减小而增大,因此在Manson-Coffin公式中引入标准正态变量斗和线性标准差σe、σp,将ε-N曲线参数表示为随机变量μ的函数,建立了低循环疲劳寿命的概率模型。在低循环疲劳试验数据的基础上应用异方差回归分析方法获得了该模型的参数,通过蒙特卡洛模拟验证了模型的精度。应用该模型进行等厚空心轮盘的低循环疲劳寿命可靠性分析,得到了轮盘中心孔危险点的疲劳寿命分布。由于没有事先假设疲劳性能参数的分布特性,参数均由试验数据分析得到,并且采用异方差回归分析能够充分利用数据信息,在提高分析精度的同时能够节约疲劳试件,因此该分析方法具有较好的工程应用前景。     

低循环疲劳中的工程无裂纹寿命

本文对低循环疲劳中的工程无裂纹寿命N_o进行了探讨。通过对国产汽轮机转子钢30Cr2MoV和西德生产的电站锅炉汽包用钢BHW35及19Mn5的低循环疲劳试验,用不同的方法确定N_o,提出了一个估算低循环疲劳工程无裂纹寿命N_o的经验关系式。