最佳水力断面渠道的计算

最佳水力断面的渠道计算公式为:Q=ωC(Ri)~(1/2)……(1)式中:Q—计算流量;ω—过水断面;C—谢才系数;R=ω/x—水力半径;R=ω/—水力半径;x—湿周;i—渠底坡降。     

世界部分面板堆石坝统计表

坝名国家坝高 m用途(a)完成年代(b)坡度上游面下游面面板厚度(c)(m+CH)配筋率(水平 垂直)趾板宽度d1 m面板面积 103m2堆石堆石类型e1体积 103m3库容 106m3南江韩国34S R H I19991.51.50.350.5541.8片麻岩1280309查库卡纳摩洛哥63I19991.61.6砾石 板墙180050迪沙尔·埃尔·奥迪摩洛哥101I H19991.42.10.3+0.003H0.3 0.34～52000740伦奇夫罗马尼亚90S H19991.41.40.3+0.002H0.45 0.45426.2花岗岩190026卡鲁阿奇委内瑞拉80H19991.31.30.350.35 0.35360花岗岩 片麻岩20004科拉莱斯智利70I20001.51.60.3～0.50.4 0.43～429砾石160050普克拉…     

通信干扰计算中斜接近段等值距离计算方法的商榷

电力线与通信线之间的互感系数,通常用波拉切克公式计算(参见图1):M=(2ln(F/a) 1)·10~(-4) (H/(KM))式和:a——电力线与通信线之间的距离(cm);F=2/(1.78(4πωσ)~(1/2));ω=2πf;     

急流有旋特徵线解法

平面定常不计阻力和底坡作用的运动和连续方程为、、了、少了、,2,二,︼,J矛下、、Z惬、/1、 ,自产人一工人一y日一dd︸口 ︸︸叫丙一如山一伪创·豁+··鬓十·d(人“) d二式中:。,,为速度沿,,y轴方向的分速;g为重力;h为水深. 把(i),(2)两式代入式(3)得与鬓+2K髯十嗜一“嘿一黝(4)式中:L。二1一“2/gh;K二一“,/g人;L,二i一(,2/g人). 同时根据(1)、(2)两式又可写成矢量形式的动力方程gr·d(子+:‘)一〔。X…,q〕,(5)q为速度矢,curlq为旋量,沿流线方向,上式右方为零.因此,沿流线护/2十gh一常数.式(5)沿着流线的法向(司的变化为头(誓+。‘…     

有限差法径流式电站水库泥沙冲淤计算

一、有限差法水库河床变形计算的基本方程式 （一）水流运动方程式 天然河流中水流虽然是不稳定流,但是其中某一河段在某一短时间内水流运动,可以近似地认为是稳定非均匀流,其水流运动方程式为: (dy)/(dx)=d/(dx)((V~2)/(2g))+(V~2)/(C~2R)…………(1) 式中:y——水面高度; x——纵向距离; V——断面平均流速; R——水力半径; C——谢才系数。     

河槽断面平均流速公式的探讨

推算河槽断面的平均流速,是水力学上的一个重要命题,原文对此作了新的探讨。笔者有如下意见提出讨论: (一)目前在工程实践中计算河槽均匀紊流断面平均流速时,一般沿用巴甫洛夫斯基公式: V=(1/N)R~(y+1/sJ1/2),或曼宁公式取y+0.5为2/3,R为水力半径,y为N和R的函数。如以平均水深H近似代替R,并将R的指数y+1/2或2/3换为n,即可得到原文式(18)和式(19)。由于n值系根据流量等实测资料     

臭氧发生器的研制

一、课题的确定据有关资料介绍,臭氧发生器的臭氧产量遵循下列公式: a/y∞ fεU~2/a(U=pg) 式中:a/y——单位面积的臭氧产量; f——放电频率; ε——绝缘介质的介电常数; U——放电电压; a——绝缘介质的厚度; p——放电间隙的空氧压力; g——放电间隙。对上述公式中的物理量,我们分析认为:f(频率)的改变必须增加设备,同时产生高压高频电源设备比较困难。U(放电电压)的增高必须加强介质的绝缘强度,在     

矿浆管道水力输送的试验研究

(一)公式的理论分析:原文以河流的水流挟沙能力公式(6)为出发点,通过分析论证,以水力半径R代替河流水深H,得出既适合于管流又适合于明流的水流挟沙能力公式(8)。笔者认为,实际上公式(6)是由式(8)当河床宽度与深度比随较大时R≈H而得到的,只需直接引用《河流动力学》书中的式(3—14),即是文中的式(8),根本不必分析推导。     

等厚条纹的判读

定义等厚条纹是等值的主应力和的迹线,用下面光强方程的最小强度条件来定义:一1+c。s毕(A,+B,)(。;+。2) 八(1)于是al+。:- 2入(A,+B,J np 1 35tn。二二—.-‘—. 2’2’2(Za)可简洁地写成 a,+a:=Fpnp·或(Zb)n尸一da工+a:一(Ze式中:np是等厚条纹序数,它的符号规定为模型受力后厚度减小处为正,厚度增加处为负;F。、fp分别是模型的等厚条纹值和模型材料的等厚条纹值;d是测点处模型的原始厚度. 可见,等厚条纹序数取决于模型应力分布规律和材料性质. 在光弹性中,给出的等色条纹的定义:al一aZ= 入(A一B)d (。一令,令,夸,……,······…     

TP801A在流速仪检定中的应用

在使用旋杯式和旋桨式流速仪测流时,流速V与仪器转子转率n之间的函数关系为: V=Kn+C……………(1) 式中:V—流速(m/S); K——水力螺距(m); n——转子转率(S~(-1)); C——仪器常数(m/C)。 K值和C值是通过水槽检定得到的。仪器的均方差为:     

调洪演算的图解交点法

一、图解计算原理水库调洪演算,实质上就是对各时段求解下列方程组: {q==f(v) (1) 1/2(Q_1+Q_2)△t-1/2(q_1+q_2)△t=V_2-V_1 (2) 式中:Q_1,Q_2——时段初、末入库流量;q_1,q_2——时段初、末的出库流量;V_1,V_2     

混凝土强度和水灰比的计算关系

影响混凝土强度的诸种因素中,水泥的性质和水灰比是最主要因素。H.M.别拉耶温莫教授根据试验资料提出的混凝土强度计算公式为〔文献1〕: R_(30)=Rц/3W~(1.5) (1)式中R_(30)——为混凝土30天的强度;Rц——水泥标号;W——水灰比。从公式(1)可以看出,W=B/Ц越大,混凝土的强度就越低。虽然这一公式的物理意义是     

有侧流的明渠不恒定流方程及其应用

一、前言河渠一维不恒定流可用圣维南方程组来描述:式中:Q——流量;A——断面面积;h——水位;v——流速;C——谢才系数;R——水力半径。连续方程式(1)和运动方程式(2)被广泛地应用到河口潮汐水流、洪水传播和其他不恒定流计算中。关于潮汐河口水力计算的发展,文献[1]作过详细的     

管道水力计算流速公式

一、介绍管道水力计算常用的几种流速公式有: 1.曼宁公式:v=(1/n)R~(2/3)s~(1/2)(米制) 2.哈森—威廉斯公式:v=CR~(0.63)s~(0.54)(米制) 3.达西—韦斯巴赫公式:     

一种估算水平水舌或自由跌水局部冲刷深度的方法

1 引言在水平水舌或自由跌水作用下,局部冲刷是溢洪道、涵洞出口和泄水闸门等水工建筑物设计中极为重要的参数。因冲刷内部水流和冲刷过程之间的关系难以建立,故目前的研究仍基于开发经验和观测的极限冲刷深度经验公式。 Mason和Arumugam(1985)总结考查了近60年间提出的31个冲刷深度公式后发现,冲刷深度完全可仅采用单宽流量q和水头差H计算,而勿需作更为复杂的考虑。他们认为,最能令人满意的公式形式为 h=K((q~xH~y)/d~z) (1)式中h——冲刷深度;d——平均粒径;x、y、z、K——系数。然而,这种形式的公式并未包括时间参数。作者在文中提出了一种依据能量消耗预测冲刷     

浅谈玛里奥特水箱

众所周知,翻斗式雨量计的测量误差,可以表示如下: △B=△E_w+△E_e+△E_f(=△Ef_1+△Ef_2)+△E_i(=△E_(i,1)+△E_(i,2)) 在上式中: △E——测量误差△E_w——风影响改正量△E_e——雨间蒸发损失△E_f=△E_(f,1)+△E_(f,2)——仪器的自身损失     

光滑平面上的二元风蒸发问题

本文摘要介绍了作者在国外时和雪马克(J·E.Cermak)共同进行的研究工作。首先考虑影响本问题的主要因素,应用量纲分析后获得下列蒸发率的表达式 (Ex)/(ΔC·υe)=f9 ((U’X)/(υe),(ρo-ρm)/(ρo),(gx)/(U’~2),X/X’) (7)因为重力或密度梯度作为一个孤立的因素对于蒸发率是没有什么影响的,因此(7)式中右方的第二及第三两项应予组合以李察生数的形式出现。从而得 N=(EX)/(ΔC·υe)=f10 (R’,Ri,x/x’) (8)同理,得 U’/(Uo)=f11(Rx’,Ri,x/x’) (9) 和试验数字比较后,发觉N仅系R’的函数。这表示在本试验研究的范围内边界层的流态,上风陆地的相对长度以及李察生数对于N都无直接的影响(图9及10)。另一值得注意的结果是按照巴斯魁尔的建议修改刹顿的蒸发理论后,可以获得能够代表实验数字的理论曲线(图9,11,及12)。由此可以推论顿的紊动理论和巴斯魁尔的蒸汽交换系数计算法大体上是正确的。这就为紊动交换蒸发问题的未来分析建立了比较巩固的立足点。     

聚氯乙烯排水管的水力计算

从水力学观点看,聚氯乙烯排水管的特点是壁表面光滑,管段较长,接口数量减少;此外构件为刚性体,管道和管件很好定中。聚氯乙烯排水管网的水力计算按曼宁-斯特利克列尔公式完成Q=kSR~(2/3)J~(1/2)(1)具有水流系数k=120。这时公式(1)将有如下形式:Q=120SR~(2/3)J~(1/2)(2)式中 Q—流量(米~3/秒);     

稳定渠道的断面形状

早在上一世纪末,肯尼迪就提出了稳定渠道的概念。本世纪三十年代后,拉赛、莱茵等人也相继研究稳定渠道,建立了稳定渠道中的临界流速与水深、湿周、流量间的经验关系。依靠这些经验公式,便可设计特定地区内的稳定渠道断面。1947年,范家骅从水流推移力与冲积渠槽土壤的抗冲能力成平衡的临界条件出发,导出平衡渠道断面形状公式:x/t_0=integral from 0 to (t/t_0)(((1/2)(CSC~2θ-[1-(t/t_0)~2])/(1-(t/t_0)~2))*(d(t/t_0))) (1)     

梯形渠道临界水深显式公式

在处理自由水面水流的水利工程中,常涉及临界水深的计算。该计算涉及两种非常重要的水流情况,即超临界和亚临界。临界水深的主要工程应用是控制和测量水流。临界水深也可以用于回水曲线的特征长度。计算梯形渠道临界水深的最直接方法是用繁琐试算的代数解法。本文提出了一个计算梯形渠道临界水深的显式公式(采用国际单位制),无需试算。将该公式试用于一梯形渠道,得出了很好的结果。1　临界水深理论渠道中的临界水流必须满足下面的方程(斯特里特和威利埃,1981年):αQ2TcgAc3=1(1)式中　Q——流量;Ac——临界状态的过水面积;Tc——临界状态…