1Cr18Ni9钢与Q235A钢的焊接

一、前言 我厂Ⅱ系列主产品1575mm和1760mm大型造纸设备,有多种焊接结构件是采用1Cr18Ni9钢和Q235A钢焊接而成的。容器结构内壁与腐蚀介质接触部位采用1Cr18Ni9钢材制作,而法兰、基座等部分不与介质接触的部位采用Q235A钢制作,然后将它们焊接起来,整个结构起到了耐腐蚀作用。     

9Ni钢焊接工艺评定的比较研究

根据9Ni钢低温容器的焊接特点,分别采用ERNiCrMo-3、ERNiCrMo-4焊丝和相应的焊剂,以及直流和交流两种焊接电流进行焊接,通过焊接工艺试验进行比较研究,结果表明采用上述焊接工艺对9Ni钢进行焊接是可行的,焊接接头的强度都高于母材标准值,焊缝和热影响区-196℃的冲击值也高于标准值,满足使用要求。不同焊接电流类型及不同的焊丝,对热影响区、焊缝的组织结构和硬度没有影响。     

1Cr18Ni9Ti大直径不锈钢管的全位置水平固定焊接

大直径不锈钢管的全位置焊接,根据其特殊的焊接性,提出较合理的焊接工艺和操作方法．     

9Ni钢低温储罐焊接工艺研究

分析了9Ni钢低温容器的焊接特点,认为解决焊接过程中的裂纹倾向、低温韧性的下降和磁化是低温容器制造的关键。试验研究了埋孤焊的焊接工艺,结果表明采用ERNiCrMo-3、ERNiCrMo-4焊丝、相应的焊剂和合适的焊接规范能得到合格的焊接接头,并能实现自动焊接。手工焊条电弧焊的工艺评定结果表明所选择的焊接规范是可行的,为9Ni钢低温容器的焊接制造提供了依据。     

1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的检测

一、前言离子氮化是一种先进的表面强化技术。它具有许多独特的优点,对碳钢、合金钢、不锈钢、铸铁及粉末冶金制品,都有显著的表面强化效果。目前,对38CrMoAl钢的氮化工艺及氮化层质量的研究比较深入,而对1Cr18Ni9Ti不锈钢的氮化工艺和离子氮化层的检测.研究较少。本文从1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征出发。就氮化层检测试样的制备及氮化层厚度的显示进行了研究。二、1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征 1.氮化层很薄 1Crl8Ni9Ti钢中含有较多的合金元素,它们都不同程度地降低了氮在奥氏体中的扩散速度。同时,钢中的合金元素C     

提高1Cr18Ni9钢耐腐蚀性的热处理方法

采用固液＋高温扩散热处理工艺,提高了１Ｃｒ１８Ｎｉ９钢的耐腐蚀性,且机械性能符合材料标准。     

9Ni钢焊接接头的力学性能与失效评定曲线

通过试验获得9Ni钢焊接接头、母材和焊缝在室温20℃和低温-158℃下的拉伸和断裂性能,对比分析了温度对性能的影响;建立了母材和焊缝的近似R6选择2失效评定曲线(FAC)以及9Ni钢焊接接头的FAC,并进行了对比。结果表明：低温下母材的拉伸和断裂性能以及接头和焊缝的拉伸性能均高于室温下,焊缝的断裂韧度几乎不随温度改变;不同温度下焊缝的屈服强度和断裂韧度均低于母材,焊缝是9Ni钢焊接接头的薄弱区域。由室温拉伸性能构建的近似选择2 FAC包络面积均略小于采用低温拉伸性能构建的FAC,故可用室温拉伸性能构建近似选择2 FAC对9Ni钢焊接接头进行安全评定;分段选取室温下母材和焊缝的近似选择2 FAC构建的焊接接头FAC能最保守地对低温9Ni钢含缺陷结构进行安全评定。     

T91钢与12Cr1MoV钢焊接工艺与评定

T91与12Cr1MoV异种钢的焊接,应根据DL／T868-2004《焊接工艺评定规程》的要求进行焊接工艺评定。为保证评定质量,对评定过程实行了严格有效的全面控制,使评定科学顺利地进行取得预期效果,并及时应用于生产实践和焊工培训中。     

1Cr18Ni9Ti钢制啤酒发酵罐焊接应力腐蚀裂纹机理及对策

一台使用20年的1Cr18Ni9Ti钢制啤酒发酵罐内壁产生大量褐色斑点,经渗透检测,发现外壁夹套与简体焊缝存在大量裂纹,裂纹穿透整个简体壁厚形成内壁褐色斑点。作者分析焊接接头裂纹的机理,指出由于材质、拘束应力和腐蚀介质三个因素的作用导致焊接接头产生裂纹。作者调研早期啤酒发酵罐使用含碳量较高的1Cr18Ni9Ti钢制啤酒发酵罐均不同程度地存在裂纹,指出使用含碳量较低的0Cr18Ni9或00Crl8Ni9钢制作压力容器是防止裂纹的根本措施。     

0Cr19Ni9N奥氏体不锈钢锻件的再结晶

从工业化生产的 0Cr19Ni9N奥氏体不锈钢大锻件实物中取样 ,研究了粗大原始组织的高温再结晶。结果表明 ,通过再结晶可得到细小的均匀组织 ,形变储存能越高 ,再结晶温度越低 ,原始组织晶粒越细 ,再结晶温度也越低。而且 ,提高再结晶温度可显著加速再结晶 ,完全再结晶后 ,其强度下降 ,塑性增加     

1Cr18Ni9Ti激光焊接工艺

研究了激光焊接输出功率、焊接速度、离焦量等工艺参数对焊接深度及焊接宽度的影响.实验分析结果表明,1Cr18Ni9Ti采用一定范围的激光焊接工艺参数可以获得窄而深、热影响区较小的接头宏观形貌.实验结果对不锈钢激光焊接的生产应用有一定的参考意义.     

铁白铜与奥氏体不锈钢焊接工艺研究及应用

简单介绍了空气加热器中BFe10-1-1与不锈钢的焊接工艺试验，并得出结论：只要焊接工件形状匹配正确，采用合理的焊接工艺规范及参数，严格控制工件材料中的S，P等杂质，焊角成形美观，焊接质量优良。     

1Cr9Mo1VNbN钢异种钢焊接

针对超临界、超超临界汽轮机的铸钢件、管材和锻件用钢1Cr9Mo1VNbN马氏体耐热钢异种钢焊接中存在的稀释、碳迁移、热应力等主要技术问题进行了试验和研究,提出了禳决方案,为在实际生产中合理选择焊接材料、制定焊接工艺、防止焊接接头早期失效提供了保证。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢封头失效分析

通过化学成分、金相、弯曲、断口及能谱分析等手段 ,对某 1Cr18Ni9Ti制容器上封头开裂失效的原因进行了分析 ,分析结果表明 ,封头开裂属于氯离子引起的应力腐蚀开裂 (ClSCC) ,并提出了相应的改进措施 ,预防失效事故发生     

屏过中12Cr1MoVG与16Cr23Ni13的焊接工艺

我公司某产品的屏式过热器采用2Cr1MoVG的管子与16Cr23Ni13的扁钢相焊,由于两种材料在化学成分及物理性能上有很大的差异,在焊接时,选用合适的焊接工艺,以获得合格的焊缝接头,保证该屏过的高温运行性能。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢脉冲超窄间隙焊接头的组织及耐腐蚀性能

采用脉冲超窄间隙焊(UNGW)工艺对20 mm厚1Cr18Ni9Ti不锈钢板进行焊接,研究了该脉冲UNGW接头的显微组织、力学性能及耐腐蚀性能.结果表明:脉冲UNGW接头打底焊缝区的组织为奥氏体等轴晶+板条状δ铁素体,填充和盖面焊缝组织为奥氏体柱状晶+板条状和网状δ铁素体;部分熔合区组织为奥氏体+蠕虫状δ铁素体,而不完全混合区组织为奥氏体+δ铁素体,且其组织形态较为杂乱;热影响区组织为奥氏体+条带状δ铁素体.脉冲UNGW接头的塑性和韧性优于直流UNGW接头的,但强度低于直流UNGW接头的.脉冲UNGW接头熔合区+热影响区、焊缝区、完整接头及母材在NaCl溶液中的耐腐蚀性能依次增强;脉冲UNGW接头在硝酸溶液中的耐晶间腐蚀性能比未敏化处理母材的与直流UNGW接头的差,但明显优于敏化处理母材的.     

SA203 Cr．E 的气体容器的焊接工艺评定

为保证用12 mmSA203Cr．E板材焊接制成的气体容器的产品质量,在正式加工前进行焊接工艺评定,及拉伸、弯曲等一系列的焊接试验。从试验结果及投入使用后的情况反馈来看,所制定的焊接工艺是可行的。     

Al—1Cr18Ni9Ti焊接界面微观组织研究

对Al与1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行焊接,利用金相显微镜和ARMY1800型扫描电镜（SEM）分析了Al-1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接界面附近的微观组织结构;并借助于Rigaku D/max-2400型X射线衍射分析仪（XRD）判定出焊缝过渡区的相组成。研究结果表明：焊缝不同区域出现不同的物相。在焊缝中心,主要是以CuNi2.α-Al（Si）共晶以及少量AlCu3等形式存在;在不锈钢界面反应区主要以Ni基固液体以及Fe-Ni-Cr的γ奥氏体组织存在;而在Al侧界面反应区主要以α固溶体组织形式存在。