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硅橡胶/顺丁橡胶/乙丙橡胶共混材料的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
针对硅橡胶具有较高耐热性.但力学性能差;三元乙丙橡胶(EPDM)力学性能较好,但互粘性较差;顺丁橡胶(BR)弹性好.但加工性能堇的特点,提出了将硅橡胶、三元乙丙橡胶与顺丁橡胶共混的方法,制成共混材料;再通过测定样品的性能,确定共混的最佳配比。结果表明:BR与EPDM、硅橡胶相客性较好,可达到共硫化;硅橡胶/BR/EPDM质量比为20/30/50时,共混物的物理机械性能和老化性能较好;用过氧化二异丙苯(DCP)/硫磺作硫化剂要好于用硫磺、过氧化二苯甲酰(BPO)和硫磺/BPO硫化剂。试样的耐热老化性能、邵尔A型硬度和扯断伸长率较好,其中样品的综合性能具备了硅橡胶、顺丁橡胶和三元乙丙橡胶的优点。 相似文献
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《塑料》2016,(5)
将甲苯二异氰酸酯(TDI)、聚碳酸酯型二元醇(PCDL)和二乙醇胺为原料合成的一种AB2型化合物作为单体;通过逐步升温法使AB2型单体间相互反应合成了一种超支化聚氨酯(HPU);然后将羟基硅油接入超支化聚氨酯合成了有机硅改性超支化聚氨酯(HPU-Si)。采用红外光谱、核磁碳谱对聚合物的支化结构进行了表征。将HPU-Si作为增容剂加入聚氨酯/硅橡胶共混体系对其进行界面增容改性。利用扫描电镜观察共混物的界面微观结构,结果表明,HPU-Si显著改善了聚氨酯与硅橡胶间相容性。与空白样相比,当聚氨酯/硅橡胶共混比为80:20、HPU-Si为2份时,共混物的拉伸强度,断裂伸长率和撕裂强度得到显著提高,提高幅度分别为59.9%、63.9%和30.2%。 相似文献
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在熔融状态下,利用Friedel-Crafts烷基化反应原位生成聚苯乙烯(PS)/EPDM共混物,考察路易斯酸品种、用量、混炼温度和混炼时间等对共混物性能的影响。结果表明,选择三氯化铝作为PS和EPDM大分子间形成接枝共聚物EPDM-g-PS的催化剂时效果较好;EPDM-g-PS的生成使PS/EPDM共混物的熔体质量流动速率和PS相的玻璃化温度下降,增大了PS和EPDM两相的界面结合力,从而提高了共混物的性能;当PS/EPDM共混比为60/40、三氯化铝用量为3份、混炼温度为140℃、混炼时间为5min时,共混物综合性能较好。 相似文献
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采用机械剪切破碎法制备再生硅橡胶,并将其掺入到甲基乙烯基硅橡胶中制备再生硅橡胶/硅橡胶共混物,研究了再生硅橡胶含量、硫化促进剂2,5-双(叔丁基过氧化)-2,5-二甲基己烷和沉淀法白炭黑用量对共混物硫化特性和力学性能的影响,通过傅里叶变换红外光谱、动态力学分析仪和扫描电子显微镜对共混物和硅橡胶进行了分析。结果表明,随着共混物中再生硅橡胶含量的增加,共混物的硫化速率变慢,力学性能降低,当再生硅橡胶质量分数为46.9%时,共混物的综合力学性能较好。当2,5-双(叔丁基过氧化)-2,5-二甲基己烷用量为0.5份(质量)且沉淀法白炭黑用量为15份时,共混物具有良好的力学性能。机械剪切破碎法没有引起再生硅橡胶化学性质的变化;共混物的玻璃化转变温度与硅橡胶接近,但其损耗因子峰值下降;共混物中填料的分散均匀性介于再生硅橡胶与硅橡胶之间。 相似文献
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热塑性聚氨酯与聚氯乙烯共混改性研究 总被引:4,自引:0,他引:4
采用机械共混法制备了热塑性聚氨酯(TPU)与聚氯乙烯(PVC)共混物。探讨了共混比对TPU/PVC共混物性能的影响,优化出TPU/PVC共混比30/70(质量比),在此基础上研究了增塑剂、热稳定剂、填料对TPU/PVC共混物力学性能、流变性能和耐油、耐溶剂性能的影响。研究结果表明,TPU/PVC共混物的力学性能在共混时有协同作用,耐油、耐溶剂性均较好,从成本和实用两方面出发,选择TPU/PVC=30/70共混比更有实用性。随增塑剂DOP的增加,共混物的力学性能呈下降趋势。在所选热稳定剂中,以硬脂酸钙制得共混物的力学性能最好;在所选填料中,白炭黑的补强效果最好。扫描电镜观察共混物的微观结构显示,TPU/PVC共混比为30/70有较好的相容性,这与力学性能结果相一致。TGA分析显示,TPU的加入提高了共混物的热稳定性。红外光谱分析表明,TPU和PVC共混只是一个简单的物理共混过程。 相似文献
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IIR/EPDM共混物的物理机械性能 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了IIR/EPDM并用体系中共混比、硫磺硫化体系以对共混性能的影响。结果表明,IIR与EPDM相容性较好,而且可以达到共硫化;IIR。EPDM质量比为75/25时,共混物的物理机械性能和老化性能较好;用硫黄、低硫高促进剂和无硫硫化体系都得到性能良好的共混物,其中以前者硫化的共混物性能最为突出。 相似文献
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试验研究包覆剂和超细碳酸钙对粉末丁苯橡胶(PSBR)粒径分布和PSBR/PVC共混物性能的影响。结果表明,以自制的Coron树脂[苯乙烯-马来酸酐(MA)共聚物,简称SMA]作包覆剂时,PSBR的粒径较小,PSBR/PVC共混物的拉伸强度和缺口冲击强度较大;当超细碳酸钙/丁苯胶乳质量比为3.5/6.5时,包覆剂SMA的适宜用量为0.8份,MA/苯乙烯的适宜质量比为0.56/0.24;当包覆剂SMA用量为0.5份时,加分散剂CH1-A的超细碳酸钙填充的PSBR粒径较小,对PVC的改性效果较好,超细碳酸钙的适宜用量为3.5~4份。 相似文献
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分别采用醚型和酯型热塑性聚氨酯(TPU)对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行增韧改性,并对共混物的性能、形态结构及流变性能进行了研究。结果表明:醚型TPU对PBT有较好的增韧效果,共混物有明显的两相,PBT为连续相,TPU为分散相,当m(PBT)/m(TPU)=100/75时,拉伸屈服强度可达41.7MPa,缺口冲击强度326 J/m,是纯PBT的两倍,断裂伸长率330%;醚型TPU对PBT共混物的表观粘度有较大的影响,当m(PBT)/m(TPU)=100/50时.共混物表观粘度只有纯PBT的20%。 相似文献
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采用乳液聚合技术合成了以聚丁二烯(PB)为核、以聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)为壳的及壳上接枝甲基丙烯酸环氧丙酯(GMA)的两种核壳结构改性剂MB、MB—g—GMA,分别用于聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)/聚碳酸酯(PC)共混物的增韧改性。力学性能结果表明,改性剂质量分数为20%,PBT/PC用量比为50/50时,共混物冲击性能最佳。固定PBT,/PC用量比为50/50,MB质量分数为10%时,共混体系实现了脆韧转变,缺口冲击强度可达到1016.9J/m,实现了超韧,而MB-g-GMA质量分数为15%时,共混体系才发生脆韧转变;动态力学分析仪分析结果显示,PC与改性剂壳层PMMA相容性好,GMA的加入提高了PBT与改性剂的相容性;扫描电镜分析表明,两种粒子都能均匀分散在基体中;基体的剪切屈服和橡胶粒子的空洞化是PBT/PC共混体系主要的形变机理。 相似文献
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超韧PA6/ABS合金的制备 总被引:5,自引:0,他引:5
以苯乙烯-马来酸酐(SMA)共聚物为增容剂,考察了ABS及SMA的含量对PA6/ABS共混体系的力学性能的影响;并利用SEM研究了PA6/ABS冲击断面的相结构。研究表明:SMA是PA6/ABS共混体系的有效增容剂。随着其含量的增加,分散相ABS粒子的尺寸减小,分散更加均匀,能显著地改善PA6/ABS共混物的冲击、拉伸和弯曲性能。在该共混体系中,ABS含量的增加能够大幅度地提高PA6/ABS共混物的冲击韧性;但当ABS含量超过10%时,将使PA6/ABS共混物的拉伸和弯曲性能明显下降。SMA的添加量为0.5%,且质量比为90/10的PA6/ABS共混体系能保持较好的加工性能,制备的PA6/ABS合金具有最佳的综合力学性能和超高韧性.Izod缺口冲击强度高达1200J/m。 相似文献
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