气动微震造型机震击过程的数字模拟

近年来,气动微震造型机在铸造生产上的应用越来越广泛。但其设计,直到目前仍按类比或用经验公式的方法进行。这是因为,微震造型机的振动是非线性振动,振动过程复杂、周期短,用常规数学方法或用实验测试这一过程,都存在一定的困难。应用电子计算机进行数字模拟,可以解决这一困难,并将为微震造型机的最优设计和理论分析及实验研究开辟一条新途径。     

气动微震造型机震击参数的选择

气动微震造型机已获得了广泛的应用。但是,直到目前为止,在其结构参数的选择和合理规范的调整方面,都还缺乏充分的理论根据。由于参数太多,而且实验又很复杂,因此,用实验的方法来解决这些问题,是很困难的。而对气动微震造型机的工作过程进行理论研究,也要克服一系列的困难。所以,在这方面还没有取得令人满意的成果。     

推荐一种适用于中小型铸造车间的造型机——Z146气动微震压实造型机的设计总结

一、前言1.适应中小型铸造车间生产的需要,作为系列产品之一:我国中小型铸造车间机械化造型,主要使用的是震击式和震压式造型机,如 Z145A 震压式造型机已在国内广泛使用。由于震击与震压式造型机噪音大,生产率低等问题,近几年来国内正逐步使用气动微震压实造型机。气动微震压实造型机的主要特点是压实的同时进行震击,因此可得到紧实度分布良好的砂型。另外气动微震压实造型机生产率高,振动较小,对基础要求低,噪音小等特点。从目前来看,国内外已用气动微震压实造型机逐步代替震击式和震压式造型机。     

气动微震震击机构结构参数的试验研究

气动微震压实式造型机与震压式造型机相比,它具有很多优点,特别是能满足较复杂铸件的造型工艺要求。因此它在国内外得到了广泛的应用。为进一步提高微震机构的性能,更好的满足造型工艺要求,有必要进行这一试验     

气垫式气动微震机构的试验研究

在粘土砂湿型铸造中,气动微震压实造型机由于结构简单、投资较少、操作和维护简便,仍然是最常用的机械化造型设备。在国外,这类造型机至今仍被广泛地使用着。我国铸造工业厂点分散,中小型车间数目很大,继续发展气动微震压实造型机是适合我国国情的。为了正确合理地设计和使用气动微震压实造型机,有必要对微震机构的震击机理进行较系统的试验研究,并分析气动微震机构的主要参数对震击效果的影响。一、试验装置及试验方法试验用气垫式气动微震压实造型机的紧实机构及各种测试用传感器的安装位置     

微震机构振动方程的探讨及其图解

目前造型机中普遍采用了微震机构,以提高造型质量和造型生产率。由于影响微震过程的因素很多,所以对微震机构振动过程的分析比较复杂。我们初步分析了微震机构的振动过程,并用图解法——相平面图法来解微震机构的振动方程,并提出对微震频率,震铁对工作台撞击速度和震铁振幅的计算方法。此法从原则上讲可以解预震和压震两种工作状况的振动方程。由于在预震时,工作台也在不断地跳动,所以方程的图解更为复杂,这里暂不研究。以下主要研究压震过程。     

关于气动微震机构的设计计算

气动微震压实造型机和高压微震造型机都有气动微震机构。我们曾对弹簧式气动微震机构作了一些测试,初步探讨了压震示功图的理论,提出采用单位震击周期用于紧实型砂的比能,即用(e—e′)/T作为衡量压震时撞击效果好坏标准的初步意见,并据此对实测效果作了一些分析,整理成“低压微震造型机调试”一文(刊于《铸造机械》1975年四期)。本文是在“低压微震造型机调试”一文的基础上写成的。     

气垫式气动微震震击机构参数的测试

一、研究目的及内容粘土砂潮漠造型目前仍占绝大部分,而采用普通气动震压造型机所占的比例比其他类型造型机还是相当大。国外早已广泛使用弹簧式(或气垫式)气动微震压实造型机,国内仅是在一些地方使用,还未普及。就我省而言,此类造型机为数很少,更谈不上得到全面应用。大多数,特别中小厂仍是采用一般震压式造型机。因而对气动微震机构的     

气动微震造型机微震机构的动力学分析

一、问题的提出近年来,在铸造生产中,气动微震造型机得到广泛的应用,图1是一种气动微震造型机进行压震的示意图。当压实缸顶起工作台和砂箱使型砂在闸板下紧实时,震铁在压缩空气和     

气流压实造型法研究

随着生产的不断发展,对铸造生产率和铸件质量要求越来越高。所以,继震压造型机之后,又相继出现了高压造型机(例多触头高压造型机)、气动微震造型机、有箱射压造型机及无箱射挤压造型机等。但是,这些造型方法吃砂量都比较大,一般在50～80毫米,且各有其不足之处。震压造型机振动噪声较大,对基础要求也较高;当模样复杂时,多触头高压造型机触头也复杂,并有庞大的液压系统;射     

气动微震造型机震击机构动力计算

一、引言近年来,气动微震压实式造型机在我国各地铸造流水线上已被广泛采用,各种型号的微震压实造型机也先后设计和制造出来。但是,由于缺少理论分析的指导,机器的设计只限于仿造和作一些细小的改动;这样就无法选择合理的参数以满足设计要求,制造出来的机器也很难达到设计指标,有时甚至连机器都不会震击,这就迫切需要给出微震压实造型机震击机     

关于气动微震机构设计的几个主要问题

从二十世纪二十年代到五十年代,气动震压式造型机就一直是铸工车间中最主要的造型设备。但近二十多年来,由于出现了多触头高压造型机、射压造型机等现代化自动造型设备,特别是由于传统的砧座式震压机构被气动微震机构所取代,形成一种新型的气动微震压实造型机原来的震压式造型机就处于被淘汰的地位。因为气动微震机构有比砧座式震击机构的震     

高压微震造型机震击过程仿真与合理设计参数的电算分析

本文所提出的程序。是依据动态力学模型编制的,该程序综合考虑了气体的动态变化,碰撞与振动系统的互相影响,建立了相应的微分方程组,可利用本程序算出弹簧式或气垫式高压微震造型机,压震时过渡过程及稳定过程中震铁的运动、气体压强、撞击效率等数据,并自动绘制示功图。本文提出衡量气动造型机震击效果优劣的新综合指标,以及选择机构合理设计参数的原则,方法和生产实例。     

进气行程与膨胀行程对气动微震造型机工作状况的影响

采用加速度测定法测出气动微震造型机在不同进气行程与膨胀行程下的工作状况,从而找出其最佳工作状况下的进气行程与膨胀行程的合理范围。在造型过程中,用压电加速度计、电荷放大器和峰值电压表测出造型机工作台获得的最大加速度。工作台获得最大加速度的状态即为最佳工作状态。     

关于气动微振机构的设计计算

气动微震压实造型机和高压微震造型机都有气动微震机构。气动微震机构中,采用最多的是弹簧式气动微震机构和气垫式气动微震机构二大类,它们又都有一些不同的结构型式。我们曾对弹簧式气动微震机构作了一些测试,初步探讨了压震示功图的理论,提出采用单位震击周期用于紧实型砂的比能,即用(e-e′)/T值(e——压震时的撞击比能;e′——压震时的反跳比能;T——压震一个周期所用的时间,即周期)作为衡量压震时撞击效果好坏的标准的初步意见,并据此对实测结果作了一些分析(详见“铸造机械”1975No4“低压微震造型机调试”一文——以后简称“调试”)本文是在“调试”     

偏心震动落砂机的设计与实践

中压或高压造型机的采用,大大提高了铸件的尺寸精度和表面光洁度。但是,由于造型机比压的提高,砂型紧实度也提高了,给落砂工序带来不少困难,砂块不易被破碎。另外,随着现代高效率造型机的采用,同时对落砂机的效率提出了更高的要求。我厂气动微震压实造型生产线投产后,由于造型机比压和生产率有所提高,落砂机就越来越成为造型线出口处的“咽喉”要道,经常出现由于“咽喉”堵塞,     

气动微震震击机构参数试验研究报告

一、试验研究的目的和主要经济指标由于气动微震压实式造型机与震压式造型机相比,它具有很多优点,特别是对较复杂的另件优为显著,因而在国内外得到了广泛的应用。从气动微震机构的出现到现在,国内外也相继作了些试验研究工作,在查阅国内外资料的基础上,发现系统的试验较少,特别是对微震机构的参数试验及其确定方法未有     

利用水平振动的新式造型机

一、绪言砂型造型机,多数是震击式、压实式或者两者并用的.震击式造型机,砂型紧实好,但产生噪声和振动;压实式造型机,没有噪声和振动问题,但存在砂型深部的紧实差的问题。因此,迫切希望研究出一种克服此两者之缺点的造型机,但是完美的造型机还未被研制出来。笔者等曾就砂的紧实机理进行了研究,得知如果利用振动使砂流动化,同时进行压实的话,那末噪声和振动都小,而且砂型能很好地紧实,因此研制了具有这种效果的造型机。用这种新研制的造型机,用铸铁厂所用的型砂进行试验时,取得了预期的效果。     

利用横向振动的新砂型造型机

1.绪言在砂型造型机中,震击、挤压或两者组合方式的造型机较多。震击造型机型砂紧实虽然好,但产生振动和噪音,挤压造型机虽无振动和噪音,却存在铸型深处的型砂紧实不好的问题。为此,迫切希望没有这两者的缺点的造型机出现,虽然研究它是可能的,不过完善的造型机还没有被研制出来。日本千千岩健儿等人到目前为止,针对型砂的紧实机构进行了研究,利用振动使砂     

气垫式微震压实造型机气垫部分近似计算

气动微震压实式造型机经过短短几年的生产实践,证明了比震压式造型机优越。它不需大的设备基础,对厂房及周围环境影响较小;而且在压实的同时能进行微震,使砂型平均紧实度和紧实度分布均匀性都有明显提高,因此,扩大了对复杂铸件和高砂箱的造型的适应能力。但也出现一些问题,就目前国内使用较多的弹簧式气动微震压实造型机而言,有如下几点: