低成本低合金钢板控轧控冷工艺的优化实践

通过控轧控冷工艺在舞钢的应用实践,论述了该工艺在减少低合金钢合金含量和提高低温用途钢板厚度1/2处冲击韧性等方面的作用,探讨了控轧控冷工艺在改善钢板内部组织、细化晶粒、提高钢板性能指标等方面的方法途径。控轧控冷工艺在降本增效和提升钢板性能方面发挥着重要作用。     

稳定Q235B板材冲击性能的试验研究

针对生产中出现规格40～50mmQ235B板材冲击性能不足的原因进行分析.通过检测试验以及工艺过程分析,不合格板材试样夹杂物及氧含量较高、晶粒较粗,降低了钢材的冲击韧性.本文提出通过炼钢过程的精细控制,降低氧含量及减少钢中的夹杂物;优化轧钢控轧控冷工艺及合理控制压缩比,改善板材组织并细化晶粒,从而使得板材冲击性能得到明显提高.     

低温压力容器用09MnNiDR钢板冲击韧性不合的原因分析及改进措施

针对舞钢09MnNiDR钢板板厚1/2处冲击韧性不合的情况,对不合试样进行了金相组织、扫描电镜断口和能谱分析,发现冲击韧性不合的主要原因是板厚1/2处存在大颗粒夹杂或严重偏析,且偏析处为贝氏体硬相组织.提出了冶炼、控轧、热处理工艺方面的改进措施,提高了钢板的低温冲击韧性,取得了良好效果.     

铌微合金化16Mn钢板的生产实践

在１６Ｍｎ钢中加入铌元素,采用公司现有的冶炼、连铸工艺及控轧控冷工艺,说明铌元素对１６Ｍｎ钢板拉伸性能、冲击韧性的影响,同时探讨含铌１６Ｍｎ钢板的性能与控轧控冷工艺的关系,为制定合理的工艺方案提供参考。     

高强度船板钢DH36控冷工艺的研究

通过不同的控冷工艺既采用不同的冷却速度、终轧温度及终冷温度对船板钢DH36的冲击韧性和力学性能的影响进行分析。从而得到最佳的控冷工艺：38mm厚的钢板,终冷温度控制在660℃～680℃,50mm厚的钢板,终冷温度控制在630℃～670℃。使船板钢低温冲击韧性满足标准和船级社要求。     

Q460C中厚钢板控轧控冷工艺开发

文章介绍了通过采用低碳、微合金化的成分体系和控轧控冷工艺开发生产了Q460C钢板。钢板表层为贝氏体组织,通过轧后堆缓冷,解决了强度和延伸问题。低温冲击韧性优良,钢板的化学成分和力学性能满足标准要求。大幅度降低了合金成本,产品组织性能稳定,已实现批量生产。     

正火工艺对FH36级高强船板组织和性能的影响

采用光学显微镜和力学性能测试设备研究了不同正火工艺对FH36级高强度船体用结构钢板组织和性能的影响。试验结果表明,随着正火温度的提高,钢板强度有所降低,伸长率逐步提高,低温冲击韧性得到改善;随着正火时间的延长,钢板强度、伸长率、低温冲击韧性先升高后降低。     

提高07MnNiMoDR钢板性能合格率的工艺实践

统计分析了07MnNiMoDR钢板性能和工艺的对应关系,研究了轧制和热处理工艺对钢板冲击韧性的影响。板厚1/2处的变形渗透不足和淬透能力不足是影响冲击韧性的主要原因。通过优化轧制和热处理工艺,钢板性能稳定性得到提高。     

薄规格高强船板轧制工艺的研究

设计了采用厚规格连铸坯生产薄规格船板的工艺技术,并分析了两种不同轧制工艺下生产的薄规格EH40的力学性能和显微组织的差异。结果表明,自开坯工艺会显著影响到钢板的低温冲击韧性和微观组织。不合适的自开坯工艺使钢板混晶严重,并产生较多尺寸较大的异常晶粒,对钢板的低温冲击韧性不利。而采用大压下量、少道次数完成自开坯,会减轻钢板的混晶程度,消除尺寸较大的异常晶粒,显著提升钢板的低温冲击韧性。     

高强度建筑用钢Q460GJD的开发与应用

采用低C、高Mn成分设计思路,在复合添加Nb、V、Ti而不加入Cu、Cr和Mo等贵重合金元素的条件下,通过合理的控轧控冷工艺和组织调控,成功开发出460 MPa屈服强度级别的高强度建筑结构用钢板Q460GJD.检验结果表明:钢板具有低屈强比、良好低温冲击韧性的特点,实现了强度、韧性和塑性的合理匹配,各项力学性能指标满足标准及客户使用要求.     

Q345D中厚板两种生产工艺比较

文章介绍了CR和TMCP两种工艺的对比试验,研究了不同的生产工艺对组织和性能的影响。ACC设备投用后,运用TMCP工艺合理控制轧制方式及轧后冷却速度,钢板的性能优于CR钢板,抗拉强度和屈服强度明显提高。利用TMCP工艺降低Q345D中的Mn含量,减弱了钢板的中心偏析程度,提高了低温冲击韧性。同时TMCP工艺的应用,缩短钢板的轧制周期,提高了轧制节奏。     

高等级管线钢板的开发及应用

针对高等级管线钢的性能特点,通过成分设计,利用兴澄特钢4 300 mm宽厚板分厂的双机架大轧制力轧机及直接淬火(DQ)+快速冷却(ACC)冷却系统,开发并批量生产了X70M系列高等级管线用钢,同时系统研究了钢水纯净度和控轧控冷工艺对DWTT性能的影响。结果表明,合理的成分、连铸及控轧控冷工艺设计有助于钢板获得细小的针状铁素体(AF)+准多边形铁素体(QF)组织,并在保证高强度情况下取得优良的低温冲击韧性和低温落锤性能。     

含钛微合金钢低温冲击韧性波动的原因与改进

针对含钛微合金钢板生产过程中出现的低温冲击韧性波动的现象,从化学成分、冲击试样断口形貌、金相组织及夹杂物等方面分析了主要影响因素。结果表明,含钛微合金钢板的低温冲击功波动大主要与钢板有害元素含量、内部组织、夹杂物尺寸大小和分布等因素有关。为此对钢的化学成分进行优化调整,适当降低碳质量分数,严格控制磷、氮、氢等有害元素质量分数以及加热工艺参数细化组织,适当加快轧后的冷速可有效改善带状组织,提升钢板的低温冲击性能,提高产品的合格率。     

热加工及热处理工艺对TC21钛合金板材微观组织和力学性能的影响

对TC21钛合金板材进行不同工艺的热轧制及热处理试验,阐明了不同工艺条件下微观组织的演变规律,明确了板材强塑性、冲击功以及断裂行为与不同显微组织之间的对应关系。研究表明,随着轧制温度从930℃升高至1060℃,板材显微组织依次由板条组织变为等轴组织再变为双态组织,该过程中板材强度降低,塑性变化不大,冲击韧性无明显的规律性,960℃和1060℃轧制时板材冲击韧性较高;通过热处理同样可以有效调控显微组织,随着固溶温度从900℃升高至960℃,再经相同工艺时效处理后,原始的α相向β相转变,并在固溶温度为960℃时析出细小的α板条,该过程中强度先升高后降低,塑性和冲击韧性则先降低后升高。960℃轧制得到的TC21钛合金板材经过960℃×2 h/AC+590℃×4 h/AC热处理后,可获得较好的强韧匹配。     

韶钢Q345qC桥梁钢板的开发

介绍了韶钢开发试制低合金钢Q345qC桥梁钢板的情况.通过合理设计化学成分及制订适合该厂冶炼、连铸、轧制的工艺,采取微合金化和控轧控冷相结合的有效技术措施,有效提高了钢板的综合性能.生产结果表明:试制的Q345qC桥梁钢板的化学成分和各项性能均满足标准要求,伸长率和冲击韧性较好,平均伸长率达30%,0℃冲击试验冲击功平均值达220J.     

轧制与冷却工艺对X65薄规格管线钢组织与性能的影响

系统研究了控轧及控轧控冷工艺对9.5mm薄规格X65管线钢组织和性能的影响。结果表明:控轧控冷生产的钢的强度、韧性及微观组织整体优于控轧型X65管线钢。对于控轧工艺,降低轧制温度,晶粒细化,强度提高至550MPa,屈强比有增大趋势(0.90～0.95),但韧性较差;轧后配合水冷,通过优化冷却温度和精轧开轧厚度,组织明显细化,混晶程度和带状组织均改善,强度提高至580～620MPa,-20℃冲击韧性稳定在130～150J,屈强比稳定在0.83～0.9。无论是控轧工艺还是控轧控冷工艺,仅通过降低轧制温度、冷却温度对钢的强度提高幅度有限。     

Q 345中厚钢板TMCP工艺的优化

文章针对影响C-Mn系Q345钢板力学性能的控轧和控冷工艺参数进行分析,确定了中间坯厚度、终轧温度、开冷温度、终冷温度等因素与性能的关系。通过工艺改进,提高了钢板性能合格率。     

S355NL钢低温冲击韧性影响因素分析

针对S355NL钢冲击韧性低的现象,从钢板的化学成分、金相组织、断口及夹杂等方面进行了分析,并重点对冶炼、连铸、轧制工序的主要参数进行了探讨。结果表明,晶粒尺寸不均匀、杂质颗粒粗大是导致低冲击韧性的主要原因。改进增加Ti含量至0.025%,优化冶炼工艺制度,控制化学成分和夹杂,优化轧制工艺参数,保证钢板的晶粒度,钢板冲击韧性初验合格率达到了93.3%。     

汽车结构用550MPa级热连轧钢板的研制开发

介绍了汽车结构用热连轧钢板QStE550TM的试制情况,包括化学成分、冶炼工艺及热连轧工艺设计思路,同时针对产品组织、力学性能和工艺性能等进行了检测分析。试验结果表明,采用低碳、复合添加钛铌微合金化和控轧控冷技术,能够成功开发出厚度为3.0~16.0 mm的低成本高强度汽车结构钢。该钢具有较高的强度、良好的低温冲击韧性和宽冷弯性能等,可以广泛地用于重载汽车的横、纵梁和底盘零件的制造。     

浅析20g时效冲击韧性偏低原因

针对检验中出现的时效冲击值偏低的情况,统计了近3年济钢中板厂20g钢板的性能情况,对成分和性能进行回归分析,并且检验了夹杂物、金相组织和氧氮含量。结果表明,影响时效冲击韧性的主要因素是碳、硫和钛含量以及夹杂物等。建议通过严格控制碳硫含量,提高钛含量和钢水纯净度,以提高钢板的时效冲击韧性。