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通过对不同种类及掺量混合材的水泥进行试验,研究混合材对水泥与外加剂适应性的影响。结果表明:随着熟料与矿粉掺量的逐渐增加,低钙粉煤灰掺量逐渐减小,水泥的强度逐渐增大,与萘系减水剂的饱和掺量逐渐减小,初始扩展度变化不大,30min和60min经时损失逐渐增大;与聚羧酸减水剂的饱和掺量开始降低0.3%,然后保持稳定,初始扩展度变化不大,30min、60min经时扩展度有返大现象。 相似文献
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通过水泥净浆流动度试验,研究了新型木聚脂肪族高效减水剂与水泥的相容性.讨论了不同掺量减水剂与不同熟料、不同细度、含不同混合材及其掺量的水泥之间的相容性.结果表明,减水剂掺量为1.6%时与各种水泥有良好的相容性.但水泥比表面积大于4000cm2/g时,随着水泥比表面积的增加,30min及60min经时流动度损失较大;当水泥熟料中C3A含量较低(10%以下)时,降低C3S/C2S比值可以减小水泥浆体流动度的经时损失.粉煤灰与矿粉双掺,可以进一步提高木聚脂肪族高效减水剂与水泥的相容性. 相似文献
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新型木聚系高效减水剂与水泥的适应性 总被引:1,自引:1,他引:0
通过微型坍落度筒试验,探讨了水泥中混合材种类(粉煤灰和矿渣)及掺量、碱含量、C3A含量和水泥细度对木聚系高效减水剂(LGCS)与水泥适应性的影响.结果表明:随混合材掺量的增大,掺LGCS水泥净浆流动度显著提高,LGCS与水泥适应性增强;随碱含量的升高,掺LGCS水泥净浆流动度迅速降低,LGCS与水泥适应性呈劣化趋势,其中以掺木聚脂肪族高效减水剂(LGAS)水泥净浆表现最为明显;C3A含量的增大使得掺LGCS水泥净浆流动度逐渐降低,流动度损失加快;水泥细度提高使得掺LGCS水泥净浆流动度下降,其中掺LGAS水泥净浆初始流动度降幅较大,掺木聚羧酸系高效减水剂(LGPS)水泥净浆流动度损失较快. 相似文献
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在混凝土中能提高混凝土早期强度的无机盐应用非常广泛,但这些无机盐的加入对减水剂与水泥的适应性有很大影响。本文采用自磨水泥,通过测试不同掺量NaCl,CaCl2,Na2SO4下水泥净浆扩展度损失和凝结时间,对高效减水剂与水泥的相容性影响进行了试验研究。结果表明:随NaCl,CaCl2,Na2SO4掺量的增加,掺高效减水剂的水泥净浆初始扩展度及30min,60min扩展度保留值均变小,在掺加质量相同的情况下,其影响顺序为CaCl2〈NaCl〈Na2SO4。 相似文献
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研究了减水剂、缓凝剂、引气剂等常用外加剂对自密实混凝土流变性能的影响.结果表明:掺萘系减水剂混凝土的坍落度经时损失最小,拌合物粘聚性最好,但其扩展度最小,流动速度和间隙通过率亦最小;掺聚羧酸系减水剂混凝土的扩展度最大,流动速度和间隙通过率也最大;复合掺入缓凝剂后,可明显减小掺聚羧酸系减水剂混凝土的坍落度经时损失,对流变性影响不大,掺量小于0.2%即可;掺入引气剂后,随引气剂掺量的增加,达到相同流动度时所需的减水剂掺量降低,混凝土扩展度增大,坍落度经时损失亦增大,流动速度和间隙通过率先增大后减小,以不超过3/万为宜. 相似文献
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采用紫外-可见吸收光谱法,测定了氨基磺酸盐减水剂(AS)对水泥颗粒表面的吸附量,探讨了活性TH粉掺量对水泥吸附特性的影响,并对不同活性TH粉掺量的水泥净浆流动度进行了测试,研究了AS减水剂极限吸附量与流动度的关系。结果表明:水泥对AS的吸附量随初始浓度的增大而增大;对AS的吸附量与极限吸附量随水化时间的延长而增大;随活性TH粉掺量的增加,水泥对减水剂的极限吸附量逐渐减少,且水泥的初始流动度增大,流动度经时损失减小,即活性TH粉可以改善水泥与AS高效减水剂相容性。 相似文献
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研究了硫铝酸盐水泥(SAC)掺量对硅酸盐水泥基无砂自流平材料流动性和强度的影响,以及减水剂掺量和SAC掺量对硫铝酸盐水泥基无砂自流平材料流动性和强度的影响。结果表明:对于硅酸盐水泥基自流平材料,当SAC掺量由0增加到20%时,初始流动度基本保持稳定,30 min流动度持续降低,1d抗折强度和抗压强度先降低后有所提高,3、28 d抗折强度和抗压强度总体上不断降低;对于硫铝酸盐水泥基自流平材料,30 min流动度均为0,随着减水剂掺量从0.225%增加到0.300%,初始流动度先显著提高,后趋于稳定,抗折强度和抗压强度变化不大;当SAC掺量从200 g增加到280 g时,初始流动度有所增加,抗折强度和抗压强度显著提高。 相似文献
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脂肪族减水剂与氨基磺酸减水剂复配,随着含泥量的增加,水泥净浆流动度逐渐减小,随着泥浆解析剂掺量的增加,水泥净浆流动度逐渐降低,保塑性先增加后降低,当脂肪族减水剂与氨基的复配合比例为90∶10时,泥浆解析剂掺量为5%时,减水效果和保塑性最好,此时含泥量为0、6、12、18 g的流动度分别为260、230、200、180mm,30min后的流动度分别为220、190、170、100 mm。脂肪族减水剂与萘系减水剂复配,随着含泥量的增加,水泥净浆流动度逐渐减小,随着泥浆解析剂掺量的增加,水泥净浆流动度逐渐降低,保塑性逐渐降低。 相似文献
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聚羧酸系减水剂对铝酸盐水泥性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
测定了自制聚羧酸高效减水剂不同掺量对铝酸盐水泥净浆扩展度、凝结时间及胶砂强度的影响,通过扫描电镜测试了水化产物的形貌,对聚羧酸高效减水剂对铝酸盐水泥早期结构的作用机理进行了分析。结果表明:使用自制聚羧酸高效减水剂在适宜掺量时能显著提高铝酸盐水泥的净浆扩展度,并且具有良好的扩展度保持性能;标准稠度时,聚羧酸高效减水剂的掺入使铝酸盐水泥净浆的初凝时间略有延长,随掺量的增大会显著延长终凝时间;相同水灰比时,较低掺量聚羧酸高效减水剂对铝酸盐水泥的1d抗折强度和抗压强度影响不大,掺量大于0.6%时,会显著降低铝酸盐水泥的1d抗折强度和抗压强度,但聚羧酸高效减水剂掺量不同,对铝酸盐水泥胶砂3d抗折强度和抗压强度影响不大。 相似文献
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测定了水泥浆体中的总碱含量和可溶碱含量.通过掺加K2CO3溶液(改变水泥浆体中可溶碱的含量),同时调整氨基磺酸盐高效减水剂掺量,观察水泥浆体的流动度和流动度经时损失变化,以确定水泥浆体中可溶碱含量对水泥/氨基磺酸盐高效减水剂相容性的影响.研究结果表明:氨基磺酸盐高效减水剂掺量和水泥中的可溶碱含量共同决定了水泥浆体的流动度.水泥中所含可溶碱含量低于最佳可溶碱含量.当氨基磺酸盐高效减水剂掺量小于其饱和掺量时,掺加适量的可溶碱有助于提高水泥浆体的流动度,减小水泥浆体流动度经时损失;当氨基磺酸盐高效减水剂掺量大于其饱和掺量时,则基本上可以不考虑可溶碱含量对水泥浆体流动度的影响. 相似文献
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以木炭模拟研究了残余碳对掺萘系减水剂水泥浆体流变性的影响,测试了水泥颗粒对萘系减水剂的吸附量以及浆体的流动度、Marsh时间、饱和掺量、表观黏度及剪切应力,同时观察了浆体絮凝情况.结果表明:随着残余碳含量的增加,萘系减水剂的表观吸附量逐渐增大;掺萘系减水剂水泥浆体的流动性随着残余碳含量的增加而下降,表现为浆体流动度下降、Marsh时间增大、饱和掺量增大、分散性下降、浆体絮凝结构数量及强度增大、剪切应力及表观黏度增大;浆体流动性与萘系减水剂的表观吸附量存在反向对应关系. 相似文献
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通过水泥净浆扩展度实验,研究了普通型聚羧酸减水剂和缓释型聚羧酸减水剂与不同胶凝体系的相容性,试验结果表明:普通型聚羧酸减水剂和缓释型聚羧酸减水剂与不同的胶凝体系形相容性较好,净浆扩展度均无经时损失;在水泥-粉煤灰体系中,达到饱和掺量之前,相比较普通型减水剂,缓释型减水剂有更好的工作性保持能力,达到饱和掺量之后,普通型减水剂和缓释型减水剂有一定的工作性保持能力;在水泥-矿渣粉体系中,缓释型聚羧酸减水剂超掺时,混凝土拌合物易出现离析。 相似文献
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该文通过测定掺萘系减水剂水泥浆体的流动度和抗压强度,探讨黏土和石粉含量对掺加减水剂的净浆性能的影响。结果表明:黏土加入时,含泥量的增大会降低掺萘系减水剂的水泥流动度及试块7d和28d抗压强度。石粉加入时,随石粉含量增加,掺萘系减水剂的水泥流动度变化不大;石粉含量低于7%时,试块7d和28d抗压强度基本不变,甚至稍有增大。黏土和石粉掺量低于1%时,掺萘系减水剂的水泥的流动度及试块7d和28d抗压强度的影响都不大。 相似文献
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使用废弃粉料制备水泥基无砂自流平材料可以减少离析,促进对废弃粉料的利用。设计了25组配合比,试验研究减水剂掺量、用水量和水泥用量对无砂自流平流动度和强度的影响。结果表明,随着减水剂掺量的增加,自流平材料的初始流动度和30 min流动度均呈先增加后逐渐稳定的趋势,各个龄期的抗折强度和抗压强度总体上不断增加;随着用水量的增加,自流平材料的抗折强度和抗压强度呈减小趋势;随着水泥用量的增加,自流平材料的抗折强度和抗压强度均有提高,无砂自流平材料最佳用水量为180 g,水泥用量为250 g,减水剂掺量为2.5‰。 相似文献