一种适用于W6Cr5Mo4V2钢刀具钎焊的焊剂配方

我厂采用熔点为1250℃的70％锰铁 30％硼砂焊剂对W18Cr4V钢刀具进行高频钎焊淬火。生产中因W18Cr4V钢经常短缺,故W6Cr5Mo4V2钢替代,由于W6Cr5Mo4V2钢较W18Cr4V钢的淬火温度低50～60℃,在不改变焊剂的情况下对W6Cr5Mo4V2钢进行钎焊淬火发现:若钎焊牢固了,刀头就过热或过烧;若保证刀头不过热则焊剂没熔化,钎焊不牢,使用时刀头脱落。经分析,产生上述情况的原因就是焊剂熔化温度远高于刀头淬火温度,不符合钎焊焊剂低于刀头淬火温度30～50℃的原则。为此我们研制一种熔点为1170℃左右的焊剂对     

不同介质淬火对W6Mo5Cr4V2刀具材料组织及力学性能的影响

采用经验算法对W6Mo5Cr4V2工具钢加热及冷却时的实际相变温度Ac1、Ac3、Ms和Bs进行计算,利用Jmat-pro对该工具钢的热处理性能进行模拟计算并获得CCT曲线,结合计算的相变温度与CCT曲线选择锭子油、高压氮气对试样进行淬火。综合分析了不同淬火介质下W6Mo5Cr4V2工具钢淬火后的微观组织、硬度及耐冲击等力学性能,探讨了不同淬火介质对W6Mo5Cr4V2工具钢的组织及力学性能的影响。试验结果表明:在高压氮气淬火后,组织为均匀分布的细小针状马氏体,其硬度达62.5HRC,磨损量仅为0.23g,淬硬性优于锭子油。     

G115Cr14Mo4V和8Cr4Mo4V淬回火工艺及性能研究

采用不同淬回火工艺对高温不锈轴承钢G115Cr14Mo4V和高温轴承钢8Cr4Mo4V进行热处理,观察两者的显微组织,检测淬火、回火后的硬度和残余奥氏体含量,并对高温硬度、冲击功和滚动接触疲劳寿命进行测试。结果表明：淬回火后G115Cr14Mo4V钢的室温硬度稍高于8Cr4Mo4V钢,两者的残余奥氏体含量都可控制在3%以内;在高温硬度和滚动接触疲劳额定寿命L10方面,G115Cr14Mo4V钢优于8Cr4Mo4V钢;在冲击功方面,8Cr4Mo4V钢优于G115Cr14Mo4V钢。     

W6Mo5Cr4V2Al钢的热处理

W6Mo5Cr4V2Al钢(下称6542Al)是在W6Mo5Cr4V2(下称6542)钢的基础上把碳含量从0.80～0.90％提高到1.05～1.20％,再加入0.80～1.2％铝而形成的超硬高速钢,热处理后硬度可达HRC67～68。该钢种自问世以来,有关热处理方面的报道甚少。近几年来,我们通过试验和现场实践,总结出一套可行的工艺,供兄弟单位参考。     

高速钢W6Mo5Cr4V2的锻造

高速钢W6Mo5Cr4V2是典型的莱氏体钢,其特点是红硬性和耐磨性高,而且具有一定的韧性,因而常用来制作各种刃具和冷作模具。在使用中,导致刃具和冷作模具过早损坏的因素很多,但主要因素还是锻造工艺和热处理工艺的不合理。本文通过对W6Mo5CrV2钢的性能分析,进一步完善了锻造工艺,提出了操作要点及热处理方法,从而改善了W6Mo5Cr4V2钢的综合力学性能,提高了刃具及模具的使用寿命。     

淬火温度和回火工艺对4Cr5Mo2V钢高温耐磨性能的影响

将4Cr5Mo2V钢在1 000～1 090℃下淬火,并通过不同温度2次回火处理将相同淬火温度下试验钢的回火硬度分别调整至55,52 HRC,研究了淬火温度和回火工艺对显微组织、冲击韧性和高温(350℃)耐磨性能的影响。结果表明：回火硬度相同时,淬火温度过高或过低均会降低试验钢的韧性而加剧磨损表面材料剥落,从而降低耐磨性能;相同回火硬度下,1 030℃淬火条件下试验钢的韧性和高温耐磨性能最好,1 090℃淬火条件下最差;淬火温度相同时,较低温度回火试验钢因具有较高回火硬度,能够起到支撑表面氧化层的作用,其耐磨性能比较高温度回火时好;4Cr5Mo2V钢的推荐热处理工艺为1 030℃×30 min油淬+560℃×2 h×2次回火。     

热处理工艺参数对G13Cr4Mo4Ni4V钢晶粒度及性能的影响

采用不同的热处理工艺对G13Cr4Mo4Ni4V钢进行处理,采用金相显微镜、洛氏硬度计、冲击试验机分别对晶粒度、硬度及冲击功进行测试分析.结果表明,随着淬火温度的升高及保温时间的延长,G13Cr4Mo4Ni4V钢的晶粒度级别降低,硬度升高,冲击功降低.     

稳定处理对8Cr4Mo4V钢及M50钢力学性能的影响北大核心

对国产8Cr4Mo4V钢和国外M50钢采用相同的真空淬火+回火工艺处理,再进行稳定处理后测量2种钢的力学性能,结果表明:稳定处理提高了8Cr4Mo4V钢的硬度,而M50钢的硬度变化不大;稳定处理后8Cr4Mo4V钢和M50钢的硬度均能满足不小于60 HRC的轴承使用标准要求;稳定处理对8Cr4Mo4V钢的屈服强度和抗拉强度影响较小,小幅度提升延伸率,稳定处理可以提高M50钢的屈服强度和抗拉强度,但小幅度降低延伸率;稳定处理对8Cr4Mo4V钢的冲击功影响较小,可提高M50钢的冲击功;稳定处理可提高8Cr4Mo4V钢和M50钢的旋转弯曲疲劳极限强度,提高幅度分别为43.2%,22.7%,稳定处理后8Cr4Mo4V钢的旋转弯曲疲劳极限强度大于M50钢;淬回火后8Cr4Mo4V钢中的碳化物析出量要少于M50钢,但稳定处理后8Cr4Mo4V钢中的碳化物析出量增加,而M50钢中的碳化物数量不变;稳定处理后2种钢的碳化物数量和尺寸相当,残余奥氏体含量降低。     

新型通用高速钢W7Mo4Cr4V的应用研究

长期以来,我厂一直采用W9Mo3Cr4V(简称W9)和W6Mo5Cr4V2(简称M2)两种型号高速钢制造各类机加工用刀具。但使用中常出现各种质量问题,如:W9钢易产生裂纹,刃磨时易掉齿和“掉渣”;M2钢淬火时易过热和脱碳。究其原因,     

W6Mo5Cr4V2钢可控渗氮的研究

介绍了可控井式氮化炉合理控制氮化温度、时间和氨分解率的渗氮工艺,使W6Mo5Cr4V2钢试样表面获得到致密无脆的ε和ε ν‘白亮层和扩散层渗层组织。对渗氮后试样实测表明,该试样显微组织、脆性、显微硬度和渗层深度均符合技术要求。     

W6Mo5Cr4V2插齿刀毛坯的胎模锻造

高速钢具有很高的耐热性能,在高温下强度高,变形抗力大,增加了锻造成形的难度。目前,国内齿轮切削刀具大多采用W6Mo5C14V2高速钢材料制成,材料锻造主要以改善刀具毛坯碳化偏析程度为主。本文通过实验研究,提出了在保证W6Mo5Cr4V2高速钢合格碳化物等级的前提下对刀具毛坯进行胎模锻造成形的方法。     

W6Mo5Cr4V2钢轴承环冷轧芯辊的疲劳断裂与寿命分析

检测W6Mo5Cr4V2钢冷轧芯辊断口的宏观与微观形貌以及芯辊的表面质量与显微组织,并对芯辊的疲劳寿命进行理论分析.结果表明,低寿命冷轧芯辊的疲劳断裂源主要是表面缺陷,高寿命冷轧芯辊的疲劳断裂源主要是亚表层缺陷.冷轧芯辊的表面缺陷减少了疲劳裂纹萌生阶段的寿命,是导致芯辊过早疲劳断裂的主要原因,其对芯辊疲劳寿命的影响程度超过显微组织的影响程度,延长冷轧芯辊疲劳裂纹的萌生寿命是增加芯辊总寿命的主要方向.冷轧芯辊疲劳寿命的分布集中在两个不同的区域.     

在脉冲电场中W6Mo5Cr4V2钢球化退火工艺

研究高速钢 (W 6Mo5Cr4V2 )在脉冲电场作用下球化退火的新工艺。试验结果表明 ,在保证得到良好球状珠光体组织和均匀球状碳化物的同时 ,可以降低加热及等温温度 ,又可缩短高速钢球化退火的保温时间     

W6Mo5Cr4V2—45~＃钢的相变超塑性焊接

本文介绍了相变超塑性焊接技术。试验表明．Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２－４５＃钢采用循环相变温度区间５２０～８２０℃．应力为σ△＝５０ＭＰａ。σ＝２０ＭＰａ．经８次循环的工艺可实现超塑性焊接。这种焊接工艺具有显著的优越性，是一种值得深入研究的新工艺。     

Ti5A15V5Mo3Cr深长型腔零件加工工艺

新型Ti5A15V5Mo3Cr是一种近β相的钛合金,以其优越的性能止被大量应用到航空零件中,但其难加工性也给加工行业带来新的挑战.本文结合航空深长型腔零件研究了加工工艺,探讨了装夹中产生的问题,提出了专用夹具的设计方法;分析了刀具、走刀路线和切削参数对零件精度和质量的影响,提出了加工的最佳实施方案,给出了相应的数据,在实践中得到了验证.     

M50钢与S8Cr4Mo4V钢性能对比分析

针对M50钢在轴承加工过程中一直存在着钢材采购周期长、钢材质量问题不易解决的问题,通过将S8Cr4Mo4V钢与M50钢在材料标准、材料性能及产品性能进行对比分析后,得出S8Cr4Mo4V钢材可以替代M50钢材加工相同轴承零件的结论。     

W9Mo3Cr4V钢在织针模具中的应用

Cr12MoV模具钢是目前普遍应用的织针模具材料。在冲裁过程中,由Cr12MoV钢制造的模具刃磨寿命低,影响织针的尺寸精度、尺寸一致性以及织针生产成本,相比Cr12MoV模具钢,W9Mo3Cr4V钢热处理后具有更高的硬度和耐磨性,同时具有高热硬性、高淬透性、足够的塑性和韧性。对Cr12MoV钢和W9Mo3Cr4V钢织针模具的磨损量和刃磨寿命进行研究结果表明,W9Mo3Cr4V钢模具比Cr12MoV钢模具的正常磨损阶段更长,模具的平均刃磨寿命可延长40%,具有明显的优越性。     

4Cr14Ni14W2Mo耐热钢的热力学分析与改性研究

为研究碳化物的类型、数量和分布对4Cr14N i14W 2Mo耐热钢使用性能的影响,采用Thermo-Calc软件分析该钢在不同温度下各平衡相数量、组成与钢中W、Mo含量之间的定量关系。计算结果表明,此钢中的碳化物在1135℃几乎完全固溶,在750℃时效析出量达最大;适当提高W、Mo含量,即当Mo(%)+0.7W(%)≥5.0时,可使钢在时效处理后其晶界上形成颗粒状M6C碳化物,减少沿晶界析出的M23C6碳化物,从而就能减少渗氮层剥落倾向。上述分析结果与文献所得的经验数据基本吻合,对该钢的改性有一定的理论指导作用。     

Cr4Mo4V轴承钢金属离子注入抗磨损、抗腐蚀性能研究

在氮气气氛环境下,采用金属等离子体浸没离子注入与沉积(MePIIID)工艺对Cr4Mo4V轴承钢表面进行强化处理,在高能钛离子轰击下,明显提高了Cr4Mo4V轴承钢近表层的抗磨损、抗腐蚀性能,最佳处理试件与未处理试件相比,摩擦系数由0.7～0.8降低到0.2～0.3之间。腐蚀电流密度减小了97%,腐蚀电阻增加近40倍,为轴承钢材料表面强化提供了一种新颖的改性方法。     

W4Mo3Cr4V高速钢稀土多元共渗层的性能

利用稀土多元共渗工艺将碳、氮、氧、硫、硼、稀土元素同时渗入W4Mo3Cr4V高速钢表面,研究了多元共渗层的硬度、耐磨性能及表面残余应力等。结果表明:多元共渗层由化合物层(主要为氧化物、硫化物和碳化物)和扩散层组成;共渗层显微硬度最高达1 150 HV左右;多元共渗层较钢表面的摩擦因数大幅降低,耐磨性能提高,其表面产生了较高的残余压应力,有利于提高材料的疲劳性能。