三点四点接触球轴承接触角设计误差分析

通过分析计算得出：径向游 隙对接触角的影响最大,其次是套圈沟曲率中心偏移量,钢球对接触角的影响与结构设计和参数设计有关。对于三点接触球轴承,钢球对有的影响大于外圈沟曲率半径的影响。产品设计,沟曲率中心偏移量的公差设计宜取负方向偏差。适当压缩套圈沟曲率半径公差,放宽配套钢球尺寸的偏差,可以解决钢球尺寸超差的使用问题。     

磨加工过程中角接触球轴承接触角的控制

分析了角接触球轴承的径向游隙、钢球直径、内、外圈沟曲率对接触角α0的影响;探讨通过在加工过程中对内、外套圈沟径尺寸、钢球直径、内、外圈沟曲率大小范围的控制来控制接触角的范围的可行性及效果.     

球轴承变形计算方法

采用牛顿—拉菲逊法计算球轴承在外力作用下的变形。不考虑离心力时的球轴承变形的计算可视为轴承受载后钢球与套圈之间的接触变形量为内圈沟中心的位移量的计算。在离心力作用下,钢球与内、外圈沟道间的法向力及内、外圈与钢球的接触角均发生了变化:除需求出内圈沟中心位移量外,还需求出球心的位移量。附图6幅,参考文献3篇。     

球轴承外沟径尺寸分选仪

向心球轴承在装配前,必须预先将套圈按内沟径、外沟径的尺寸进行分组,然后根据一对内外沟径尺寸选择相应尺寸的钢球进行配套。内沟径、外沟径、钢球三者的分组公差与轴承径向游隙之间的关系如下:     

球轴承外圈半沟沟径的测量

以实例分析了用D923A(轴承套圈内径检查仪)测量半沟沟径的有关影响因数，用D923A、刮研钢球、沟位置样板对半沟进行测量控制，并在实际生产中进行了验证。     

风电转盘轴承设计参数对承载能力的影响

针对风电转盘轴承的结构特点,根据轴承受载产生内、外圈相对位移后的几何关系,得出钢球-沟道之间的弹性趋近量表达式,以套圈相对位移为未知变量建立了轴承的平衡方程组,并结合某具体型号的轴承,研究了轴承的游隙、沟曲率半径系数、接触角等参数的改变对轴承承载能力的影响,结果表明:适量小的负游隙可使轴承具有极佳的承载性能;减小沟曲率半径系数可提高其承载能力;轴承的轴向载荷相对数值较大时,增大接触角可以提高其承载能力。     

DP002A型轴承配套仪的应用

针对采用ＤＰ００２Ａ型轴承配套仪测量时，引起成品合套率低的两个主要原因，即被测轴承套圈内，外沟套钢球常用规值所需组数不全等情况，提出合理设计轴承套圈内，外沟道直径基本尺寸公并和分组配套测量两种方法，可以提高成品合套率。     

四点接触球转盘轴承中几何参数对摩擦力矩的影响

介绍了四点接触球转盘轴承中产生摩擦的各个因素,在此基础上给出了球与沟道间摩擦力矩的理论计算公式,分析了初始接触角、沟曲率半径系数、钢球直径、游隙对四点接触球转盘轴承钢球与沟道间摩擦力矩的影响,认为四点接触球转盘轴承的初始接触角为50°～60°,沟曲率半径系数为0.53～0.54,游隙为-0.01～0.01mm,同时选择较小的钢球直径,有利于减小轴承的摩擦力矩,降低轴承的发热量,提高轴承的使用寿命。     

球笼式等速万向节椭圆型沟道接触应力影响因素的分析研究

通过使用赫兹接触理论对球笼式等速万向节椭圆型沟道的接触应力进行参数化的公式推导,发现万向节的结构参数中钢球回转直径、钢球直径、沟道的沟曲率系数以及接触角对其接触应力大小有一定的影响。应用正交试验优化设计方法,通过以接触应力大小为其性能指标,选取对接触应力大小有直接影响的钢球回转直径、钢球直径,沟道的沟曲率系数和接触角4个主要因素作为自变量设计其正交化试验。对正交试验结果进行极差分析,得到4个主要因素对接触应力大小的影响显著程度,以及各个因素水平变化对接触应力大小影响的趋势。     

预紧及转速对角接触球轴承动态接触特性的影响

基于拟动力学、套圈控制理论建立了角接触球轴承的刚度、旋滚比数学模型。以此为基础利用Matlab编程,计算了轴承钢球与套圈的接触角、陀螺力矩、旋滚比和轴承刚度,分析了高速工况下预紧载荷、转速对轴承各接触参数的影响规律。     

风电变桨轴承沟曲率对轴承接触角及接触应力的影响

为了准确评估风电变桨轴承的安全性能,运用有限元软件ANSYS分析变桨轴承的沟曲率对轴承接触角、接触椭圆及接触应力的影响。根据计算,得出轴承滚动体与滚道之间的接触角和接触椭圆随沟曲率的增大而减小,接触应力随沟曲率的增大而增大。     

砂轮修整器接触高度对沟形磨削误差的影响

国家机械工业委员会轴承工业统一企业标准《深沟及角接触球轴承套圈沟形公差》——JB/CQ 95—87规定了深沟及角接触球轴承套圈沟道的沟形公差及评定方法。这对于切入式磨沟工艺中砂轮的成型修整,无疑提出了更高的要求。本文试图对砂轮修整器接触高度(修整接触点c在y'轴上的投影d与砂轮中心o的距离e,以下简称高度差e,     

内圈沟道和钢球表面波纹度对单列向心球轴承噪声(振动)的影响

为了结合我国具体生产条件对滚动轴承噪声(振动)的影响因素作进一步澄清和确定其定量关系,进行了内圈滚道和钢球表面波纹度对单列向心球轴承(H304)噪声(振动)影响的实验。试验分析说明,影响轴承噪声(振动)的主要因素是钢球和内圈滚道表面波纹度参数,龙其是波长;其它因素(如钢球尺寸差及几何精度、零件表面光洁度及几何精度、轴承径向游隙等)的影响是次要的;同时指出,套圈滚道的“柔性”抛光仍不能很好地消除波纹度,而二次刚性抛光的效果比一次刚性抛光好;钢球加工方面,为彻底消除表面波纹度,现行Ⅰ级钢球的石灰抛光工艺应改用超精研工艺。附图35幅,表2个,参考文献7篇。     

热和离心位移对球轴承刚度影响的数值分析

针对高速角接触球轴承刚度影响因素多、精确预测困难的特点,基于拟静力学模型考虑了离心力、陀螺力矩、轴承套圈热变形和内套圈离心膨胀等多种因素影响,计算了轴承动态刚度,分析了工况和结构参数对轴承动态刚度的影响。分析结果表明:热和离心效应使轴承轴向刚减小,径向刚度增加,对轴承动刚度影响不容忽视;轴向和径向刚度随轴向载荷增加而增大,随径向载荷增加而减小;不考虑热和离心效应时轴向刚度随内沟曲率系数增加而明显减小,考虑热和离心效应时轴向刚度略有增加;轴向和径向刚度随外沟曲率系数增加而减小;转速和球径对轴承刚度影响较复杂,是转速和球径综合作用结果。     

向心球轴承振动工艺试验

本文对如何解决和提高电机和出口向心球轴承动态性能方面,对钢球及套圈沟道表面的波纹度、粗造度及不圆度等各工艺参数的选择与确定,以及这些参数对轴承振动值的影响规律和解决途径方面,从工艺上作了不少的试验分析和探讨。文中提出了钢球在两沟道间发生“弹性碰撞”并使轴承产生振动的解说。     

ZH—50型球轴承合套机的应用

一、合套机概况 1.工作过程 无锡市红星机械配件厂生产的ZH-50型球轴承合套机,用于外径26～52mm球轴承的装配合套,该机由两人操作,一入进行内、外圈沟径和差合成的电感测量分选,按电感和差合成的数显数据,将所测的轴承内圈及外圈一并投入相应的料道。每一料道由一个与钢球直径规值相适应的钢球储球罐与其配套。另一人进行装球、锛球等合套工作,取出某料道分选好的套圈,揿动输球管按钮,与该料道相关联的储球罐即自动地定量供出一套轴承所用钢球,将钢球放置于轴承的内外圈沟道之间,轴承合套工序就完成了。     

角接触球轴承沟位置误差分析及控制

从角接触球轴承的生产实际出发,分析了影响轴承沟位置尺寸的主要工艺因素,结合设计理论分析了沟位置尺寸偏差对轴承凸出量、装配高、径向游隙、轴向游隙、角度游隙和原始接触角等方面的影响,最后给出了保证轴承沟位置尺寸精度的有效工艺措施。     

三点接触球轴承双半内圈沟道几何参数变化对游隙的影响

讨论了三点接触球轴承双半内圈内部几何参数的关系及轴承游隙的计算方法,并分析了双半内圈接触角、沟曲率半径、偏心量变化对游隙的影响,结果表明:双半内圈相互差对轴向游隙的影响大于对径向游隙的影响;双半内圈主要参数在公差范围内时,接触角对径向游隙、轴向游隙的影响最大,内圈沟曲率半径对径向游隙、轴向游隙的影响最小。     

重型机床主轴用高速、高精度、超薄型轴承设计

为机床厂配套应用的配对轴承提出了设计,分析了轴承使用工况,确定了轴承结构及内部主参数.结果表明:该轴承内外圈均带锁口,可加大套圈挡边高度,增大钢球与滚道接触范围;采用倾斜黄铜保持架,加大对钢球包容量,使钢球运转平稳.     

套圈磨削划伤分析与支承

轴承的性能和外观质量直接受磨加工的影响。一般来说 ,对轴承的旋转精度、噪声等比较重视 ,外观质量却往往不能引起重视 ,如表面裂纹 ,划伤 ,划痕等问题 ,其中外圈划伤尤为严重。下面就此问题进行分析。1　轴承套圈在无心夹具中的受力分析目前对套圈沟道及内径的磨削 ,大都采用无心式磨削。由于调整工及操作者等诸方面的技术水平、技术条件不同 ,对套圈表面尺寸、磨削力、尤其调整工所调整套圈中心与工件轴旋转中心的偏心将直接影响磨削力的大小 ,偏心量ｅ越大 ,工件所产生的偏心力越大 ,两支承点的摩擦力也就越大。所以减轻划伤的有效措施…