有串联间隙避雷器放电特性与本体和间隙特性的关系研究

悬挂式有外串联间隙金属氧化物线路避雷器(以下简称有串联间隙避雷器)是输电线路防雷的重要设备.近年来有串联间隙避雷器在输电线路上得到了广泛应用,研究有串联间隙避雷器的工作特性十分重要.借助比例元件试验对有串联间隙避雷器放电特性、间隙放电特性和本体V-A特性进行了研究,探究了三者间的关系,试验结果表明:工频电压下,有串联间...     

带外串联间隙线路避雷器续流切断试验探讨

带外串联间隙线路避雷器已广泛使用在国内的输电线路中,但国内现行的有关带外串联间隙线路避雷器标准中并未规定续流切断试验的技术要求和试验方法,在带外串联间隙线路避雷器续流切断试验方面尚处于空白。结合国内某公司委托系统标称电压154 kV交流输电线路用复合外套带外串联间隙避雷器产品的型式试验,介绍了IEC 60099-8:2011标准及企业技术规范中关于续流切断试验的技术要求,阐述了续流切断试验回路的设计方案,分析了试验回路原理及保护回路原理,重点对保护回路中元件参数的选择进行了论述。该试验回路已成功地对额定电压144 kV带外串联间隙线路避雷器产品实施了续流切断试验,试验回路运行的安全性和可靠性得到了考验;从试验结果可以看出,符合IEC 60099-8:2011标准中的规定,但仍有不尽完善的地方。     

三相组合式有串联间隙金属氧化物避雷器及其试验方法浅析

简述了行业标准JB/T 10609-2006《交流三相组合式有串联间隙金属氧化物避雷器》应修订的各种原因。从避雷器的持续运行电压、避雷器的额定电压、避雷器的工频放电电压、避雷器的保护水平、避雷器动作负载试验、避雷器工频电压耐受时间特性试验、避雷器局部放电试验等几方面,论述了修订后的标准和JB/T 10609-2006标准的主要技术差异,并分析了典型避雷器的持续运行电压参数及20 k V系统电站用典型避雷器的电气性能参数选取时的考虑因数,同时,在修订的标准中提出了该参数的建议值。为便于修订和执行标准,结合相关资料,介绍了避雷器相-相间的工频放电电压试验方法和冲击放电电压试验方法。     

有串联间隙及并联电阻的金属氧化物避雷器设计中的几个问题

论述了有串联间隙及并联电阻的金属氧化物避雷器的工作原理；指出设计中其工频续流应不大于1mA（峰值），电阻片的拐点电流一般可选1mA（峰值），并联电阻宜选线性的或基本线性的。     

带串联间隙氧化锌避雷器的工频放电电压

中性点非有效接地系统中使用了许多带串联间隙的氧化锌避雷器(简记为MOA—SG),在测量其工频放电电压(简称工放)时,制造厂和用户一般都采用传统的用于碳化硅避雷器的测量方法。氧化锌电阻片与碳化硅阀片在性能上有很大差异,用传统的试验方法测量MOA—SG的工放是不合适的。本文对此进行了试验研究,并提出了新的测量方法。     

有串联间隙金属氧化物避雷器工频放电电压的现场测量

工频放电电压是反映电气设备质量的重要参数之一。采用阀式避雷器试验的常规方法测量有串联间隙氧化锌避雷器的工频放电电压,将导致测量结果偏高。从工频放电试验机理入手,结合设备结构,探索出一种简便有效的测量方法。通过观察操作箱上电流数字的变化,可以有效判别间隙放电时刻,准确地测量到工频放电电压。该测量方法对三相组合式过电压保护器同样有效。     

线路避雷器串联间隙距离的设计与试验

线路避雷器的设计关键是串联间隙距离 ,作者通过分析线路避雷器串联间隙的工作状况 ,提出了间隙距离的设计思想和简化试验方法 ,供设计、检测及标准制订等人员参考。     

500kV带串联间隙复合绝缘避雷器结构性能参数的选择特点

介绍了串联间隙复合绝缘避雷器的性能特点及其技术参数的研究,确定。     

500kV串联外间隙复合绝缘避雷器结构部件性能可靠性分析

根据 5 0 0 k V串联外间隙复合绝缘避雷器 (以下简称 SGMOA)结构部件组成特点 ,以及在运行过程中所起的作用 ,对其本体阀片结构形状和通流能力 ,本体支撑部件防护性能 ,本体密封紧密状况 ,串联外间隙场强分布 ,以及间隙复合绝缘子芯棒承压程度等 ,进行系统性能分析 ,从而验证其各自性能质量的可靠性     

输电线路保护用有串联间隙避雷器间隙特性的研究

采用线路避雷器进行防雷保护是输电线路防雷的重要措施。通过对220kV输电线路用有串联间隙避雷器绝缘配合及结构的研究分析,提出了线路避雷器的技术参数及串联间隙的设计原则,确定了线路避雷器的间隙结构。对两种类型的220kV绝缘子串和避雷器进行了雷电冲击放电特性试验,结果表明:线路避雷器与绝缘子串的正极性雷电冲击50%放电电压的配合系数为1.39;线路避雷器与绝缘子串的负极性雷电冲击50%放电电压的配合系数为1.34,其配合系数大于1.18,对绝缘子串保护的有效率超过99.993%;线路避雷器正极性雷电冲击放电伏秒特性曲线至少比绝缘子串的低16%,线路避雷器负极性雷电冲击放电电压伏秒特性曲线至少比绝缘子串的低15%。220kV避雷器的放电特性满足了线路绝缘配合的要求,实现了对不同类型的绝缘子串的保护。     

66kV交流系统用有串联间隙金属氧化物避雷器的研制

通过对串联间隙金属氧化物避雷器阀片及间隙性能的研究,降低了间隙放电分散性和避雷器冲击因数,满足了产品的性能要求。     

线路无间隙避雷器的发展趋势

安装线路避雷器已公认为线路防雷的有效措施。线路避雷器的产品结构包括有间隙避雷器及无间隙带脱离器的避雷器,指出了线路有间隙避雷器在绝缘配合、放电特性上存在一定问题。介绍了多家公司开发的线路无间隙(带脱离器)避雷器的安装结构,其降低过电压效果明显,并且线路无间隙避雷器必须是免维护的。     

10kV有机避雷器短路试验研究

对额定电压10 kV的设计B类有机避雷器进行了预击穿短路试验,验证了IEC60099-4Ed2.2:2009和GB11032-2010中的预击穿短路试验程序。试验表明:电压源法预击穿电压的范围为避雷器参考额定电压的1.08~1.13倍,击穿时间为2~8 min。并且,短路大电流试验时,试品电流波形延后其电压波形约1个周波,而标准中规定的预击穿试验与短路电流试验之间时间间隔及再击穿试验等对短路试验的结果影响不大。     

10kV电力系统无间隙ZnO避雷器额定电压选择

提出了在10kV变配电系统中,依据10kV电力系统三种不同接地方式,如何选择无间隙氧化锌（ZnO）避雷器的额定电压问题。对该型避雷器的特征以及10kV系统三种接地方式的特性及使用情况作了论述。     

500kV六氟化硫绝缘罐式金属氧化物避雷器电场分析

无间隙金属氧化物避雷器(WGMOA)在通常工作情况下电压沿轴线分布不均匀。承担电压较大的电阻片同时承担较大的热应力,这样就会加速这些电阻片的劣化。因此,改善避雷器电压沿轴线分布使其更加均匀,就显得十分必要。避雷器电阻片的电压分布主要取决于避雷器几何结构和采用的材料两个方面。笔者采用有限元数值计算方法,通过建立3 D模型对500 kVGIS用一相一罐式金属氧化物避雷器内部电场强度分布进行了计算。就均压罩各个参数对避雷器电阻片电压偏差的影响进行讨论,并通过优化均压环参数将避雷器整体电压偏差限制在-10%～+10%之间。     

线路避雷器安装方案及效果分析

输电线路的雷害事故不仅会造成危险的雷电过电压,还可能扰乱电力供应。推荐采用有选择地加装线路避雷器的做法来减少雷电引起的绝缘闪络。以一条110kV传输线路为例,说明制定线路避雷器安装方案的原则:首先区分线路绝缘子闪络是由反击还是绕击引起的;线路避雷器的安装主要以保护易遭受雷击的个别杆塔为目的,除此之外,应兼顾整条线路耐雷水平的提高。     

6 kV电机四星带间隙组合式过电压保护器的选型与试验

从真空开关操作过电压导致高压电动机绝缘损坏的机理着手,分析了过电压保护器应具备的条件,确定了较常用的带串联间隙四星形过电压保护器的选型、安装、定期试验方法及注意事项。认为,避雷器额定电压的选择应不小于9.94kV;避雷器持续运行电压的选择应大于最高运行线电压即7.2kV,并小于工频放电电压值;避雷器残压值的选择应低于15.9kV;工频放电电压的选择值根据负载不同,应在9.3kV～12.48kV。