回火脆性钢脆性转变温度的计算

<正> 评价合金钢的回火脆性,最常用的方法是采用V型缺口夏氏冲击试验。一般用脆性转变温度表示。俄歇技术证实,在相同硬度和晶粒度的条件下,转变温度随着平均晶间杂质浓度的增加而升高。同样,在给定晶间杂质浓度的条件下,转变温度随硬度和晶粒度的增加而增加。     

钢的低温回火脆性

0 前言 我们知道淬火钢在250～400℃温度范围内回火时,冲击值出现低谷,并观察到在这个温度范围内断裂韧性低,把这种脆化现象称为低温回火脆性、350℃脆性、500 F脆性等。 对于低温回火脆性的产生原因,1946年由Gross-man最早提出向原奥民体晶界析出渗碳体的理论,     

回火温度对工程机械用超高强钢组织及回火脆性的影响

通过SEM、TEM、-20 ℃夏比V型冲击试验等分析手段研究了回火温度对工程机械用超高强钢微观组织及回火脆性的影响,并结合断口特征及微观组织分析裂纹扩展路径。结果表明,试验钢在200~500 ℃回火时,随着回火温度的升高,马氏体分解后形成的碳化物的析出位置从马氏体板条内逐步过渡到原始奥氏体晶界和马氏体板条界,其形状由针状变为粒状,并不断粗化。回火温度为200 ℃和500 ℃时,冲击试样断口的不稳定断裂区为韧性断裂。300 ℃回火时,出现了回火脆性,其冲击试样断口的不稳定断裂区为准解理断裂,裂纹扩展路径相对平直。微观组织分析发现,在原始奥氏体晶界及马氏体板条界析出大量的针状碳化物,这些碳化物提供了裂纹形核位置,促进了裂纹扩展,导致了回火脆性的产生。     

钢65锰的回火脆性

(一)前言钢在回火时的脆性最先是在比较镍铬钢在回火后快冷和慢冷试样的冲击韧性的差别时发现的。Гуляев指出合金钢的冲击韧性曲线一般地具有两个极小值:一个在300℃左右;另一个在550℃左右。并称在残余奥氏体分解温度内出现的脆性为“第一种回火脆性”或“不可逆脆性”;而由于在～500～600℃回火慢冷而出现的脆性,称之为“第二种回     

15CrMnMoV钢回火脆性研究

对15CrMnMoV钢空淬和油淬组织于180～660℃不同温度下回火的变化进行了研究，重点研究了高温回火时该钢中特殊碳化物的析出过程及其对回火脆性的影响。     

热作模具钢的回火脆性

含5％Cr(重量百分数)工具钢经淬火和两次回火后具有次生马氏体显微组织,本文研究了增加一次600℃回火时热处理参数对回火脆性的影响,并详细研究了断裂机制、显微组织以及析出产物的变化。控制脆性转化的决定因素是磷向原晶界、马氏体板条界以及马氏体板条与碳化物交界处的偏析。在磷向这些界面偏析的时候,同时还发生了硫和硅元素的偏析以及碳化物的析出。     

高强度厚壁钢的回火脆性研究

研究了4个高强度火炮身管用钢化学成分、晶粒度、组织对回火脆性的影响,结果表明:34Cr Ni3Mo V,34Cr Ni4Mo V和34Cr Ni4WMo V这3个钢种都不同程度的表现出回火脆性,并且这3种钢的韧-脆转变温度△FATT增大,而回火脆性倾向也变大。30Cr Ni5Mo V钢无论是强度、韧性,还是回火脆性均优于其他3种钢。     

压力容器用Cr-Mo钢的回火脆性

本文就硅、锰、磷和奥氏体温度对2(1/2)Cr-1Mo 钢回火脆性的影响作了研究。众所周知,这种钢在压力容器用 Cr-Mo 钢中有较高的脆化敏感性.根据这一研究,可以看到以下趋向:(1)减少硅、锰或磷的含量,脆化敏感性就降低;但是减少硅或锰的含量,强度也降低.(2)虽然增加奥氏体化温度助长了脆化敏感性,但是这种方法增加了强度。可以得出结论:在低的硅、锰和磷含量的条件下,尽量降低磷含量或从较高的奥氏体化温度淬火,可以得到强度高而回火脆性敏感性低的 Cr-Mo 钢。     

E级钢的回火脆性研究

E级钢( ZG25 MnCrNiMo)是货车车钩用材料.由于该钢具有高温回火脆性,在实际生产中冲击性能经常不合格,本文主要针对E级钢的回火脆性进行简要分析,提出解决方案.     

20CrMnTi钢低温回火脆性试验

一、前言对20CrMnTi 钢低温回火脆性进行了试验。在200～400℃范围内,回火温度与韧性变化曲线出现一个凹谷,在320℃和330℃时,冲击韧性值最低。电子显微镜观察和选区电子衍射分析发现:经330℃回火后,冲击断口为脆性断裂;沿晶断裂的晶界面上有 Ti(CN)或 Ti(CS)_2     

利用超声波衰减分析钢的回火脆性

近来的研究表明了利用超声波衰减特性分析材料韧性的可能性。然而实际上所有这些研究仅涉及由于材料显微组织的较大变化而引起韧性改变的情形。但当Ｃｒ－Ｍｏ类钢发生回火脆性时，其韧性将下降而显微组织及抗拉强度不变。因此通常认为很难利用超声波衰减特性来测定回火脆性。本文通过提高超声波频率（达５０ＭＨｚ）来提高探测灵敏度，同时通过实验阐明了超声波衰减特性与回火脆性间的关系。     

30CrMnSiA钢高温回火脆性的研究

对30CrMnSiA钢高温回火脆性进行了研究。结果表明：30CrMnSiA钢经650℃回火保温后缓冷或500℃等温时,冲击韧性值降低。下降的程度随等温时间的延长而加剧;下降的速度随时间的延长而减慢。经不同时间等温脆化后再经650℃保温1h水冷的脱脆处理,冲击韧性全部恢复,与预先的脆化程度无关。在公认的高温回火脆性温度范围以下380℃保温,同样产生脆化。无论是脆化处理还是初化处理和脱脆处理的冲击试样,当断口上出现沿晶断裂区时,其沿晶面上均存在有大量的质点和小孔洞。作者认为,高温回火脆性主要因置换型团溶杂质原子（P、Sb、Sn、As等）与间隙型团溶原子（C、N）一起在位错线上形成柯氏气团所致。而奥氏体化时沿晶界析出的第二相质点,虽然弱化了晶界,但不是产生脆化的主要原因。     

油井管回火温度的确定方法

西德向宝钢提供的油井管热处理工艺制度中,回火温度仅给出了一个范围,因而实际操作难以进行。本文提出了一种实用准确的回火温度确定方法。该方法实际运用效果较好。     

局部脆性区对直接淬火回火钢焊接热影响区断裂韧性的影响

通过焊接热模拟和厚板焊接接头ＣＴＯＤ断裂性能试验,研究了直接淬火回火钢焊接热影响区局部脆性区组织和性能及对厚板焊接接头断裂韧性的影响,结果表明,在γ＋α二相区的内再次加热的粗晶区（ＩＣＣＧＨＡＺ）具有最低冲击韧性值,是焊接接头中最薄弱环节,该区在原奥氏体晶界上分布着“项链”状,ＭＡ组元,引发多层焊热影响区脆断起裂,降低热影响区断裂韧性,局部脆性区韧性的高低和尺寸的大小是控制直接淬火回火钢多层焊热和     

1Cr12Mo钢的高温回火脆性研究

1Cr12Mo钢是马氏体型耐热不锈钢,是汽轮机叶片的常用材料。由于该钢有高温回火脆性,在实际生产中冲击性能经常不合格。两次回火处理能改善1Cr12Mo钢的冲击性能,提出了叶片返修时可供选用的热处理工艺。