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吴伦山 《机械工人(热加工)》2004,(6):10-12
氩弧焊是利用氩气特性,氩气从焊枪喷嘴喷出稳定流动状态和充分挺度在电弧周围形成惰性气体保护层,将金属熔池、焊丝端头和空气隔离,抵抗外围空气侵入,在焊接过程中起到保护作用防止金属氧化,因此采用交流手工钨极氩弧焊焊接铝及铝合金能获得优良的焊接接头。 相似文献
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罗金龙 《机械工人(热加工)》1999,(10):46-46
手工电弧焊时,横焊缝易产生气孔缺陷。焊缝的表面和内部出现气孔的倾向较平焊缝、立焊缝大。对此本人经多年实践探讨,找出问题的所在。现将气孔产生的原因和防止措施总结如下,供同行参考。 一、产生原因 我们知道,焊缝中产生气孔的先决条件之一是熔池中溶入了大量的气体。这些气体在熔池温度下降时上浮逸出。如果上浮的速度小于熔池金属的结 相似文献
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随着科技的发展,铝合金在生活中的作用越来越重要。由于理化性能优异、耐蚀能力强,铝合金已经广泛应用于各工业焊接结构上,例如飞机、轻形汽车、大小化工容器等都采用了铝合金材料。钨极气体保护焊(GTAW)是一种很好的焊接方法,可以焊接大多数金属材料,尤其是有色金属,很好地发挥其优点。GTAW焊接铝合金,焊缝中的气孔不好控制,而焊缝中含有一定量的气孔,对焊缝的力学性能、塑韧性会有一定影响,这就限制了铝合金的应用。现简单介绍GTAW焊接铝合金如何控制焊缝中气孔,从而扩大铝合金在焊接结构上的应用。 相似文献
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正2011年,第十届全国工程建设系统焊工职业竞赛,增加了铝镁合金Al5A06小口径φ80mm×5mm管道2G位置固定交流TIG焊接项目。但比赛中,87名选手铝管焊接RT探伤有50人气孔超标得0分,20分以下9人,一级无缺陷满分只有2人,于是比赛结束后,我们针对铝管气孔的各个因素,通过反复调研和试验,找到了气孔产生原因,使焊接气孔得到有效遏制,并在2013年第十一届全国焊工竞赛中获得优异成绩,为避免铝管焊接气孔积累了经验。 相似文献
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论述焊缝气孔缺陷的类型及形成条件,如何限制熔池溶入或产生气体以及排除熔池中存在的气体,选用与母材匹配的焊接材料,制定并控制焊接工艺条件,可以有效地控制焊接过程中的气孔缺陷的产生. 相似文献
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研究了城轨车辆铝合金车体用6005A—T6在MIG焊接生产过程中气孔产生的原因,总结并分析了其对气孔的敏感性及焊接工艺方法和保护气体对铝合金焊缝中气孔的影响,最后提出了防止措施。结果表明:在实际生产中主要采取提高保护气体纯度、保护气中增加He气含量的比例、焊前烘烤等手段来防止焊缝气孔,此外增加工艺垫板、控制焊接参数、改善焊接手法等对减少焊缝气孔也有一定的帮助。 相似文献
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对2 mm厚的带有包铝层的退火态(O态)7B04铝合金薄板进行搅拌摩擦搭接焊接(Friction stir lap welding, FSLW)。分析包铝层、焊接参数、热处理对FSLW接头质量、微观组织及力学性能的影响。结果表明,焊核中的原始包铝层无法被完全打碎分散,其中前进侧的分散比较明显,而后退侧的包铝层则基本保持了原来状态。通过增加转速或轴肩尺寸,可以有效消除焊核中心的孔隙缺陷,但仍无法使界面处的包铝层充分破碎分散。随着转速增加或焊接工具轴肩尺寸增大,FSLW接头强度提高。包铝层对焊态FSLW接头强度影响不明显,接头强度约为母材强度的94%;淬火后,包铝层对接头强度的影响显著,接头强度仅为淬火态母材的64%。 相似文献
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6061/A356异种铝合金脉冲MIG搭接焊* 总被引:1,自引:0,他引:1
利用直流脉冲MIG焊接技术,进行6061变形铝合金与A356铸造铝合金板材的搭接焊接,并分析接头的力学性能、微观组织及元素分布。拉伸试验结果表明,当A356铸造铝合金板在上,6061变形铝合金板在下,焊枪行走速度为10 mm/s时,搭接接头抗拉强度最高,为95 MPa。接头拉伸试样的断裂位置都位于焊缝区,断裂形式主要为混合型断裂。微观组织及元素分析结果表明,在A356铝合金一侧的部分熔融区内发生Fe和Mg元素偏聚,形成了片状Al-Fe-Si相和颗粒状Al-Fe-Mg-Si相,这两种富Fe相会削弱接头性能。在6061铝合金一侧的部分熔融区内产生了晶界液化,形成了Al-Mg-Si-Cu相+Al固溶体贫化区的液化组织,且该相周围有Fe元素偏聚。三角区是接头中最薄弱的位置,接头拉伸试样均起裂于此并最终断裂于焊缝。 相似文献
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工件在进行热处理时产生的表面脆性一直是困扰热处理工作者的主要问题,而且不同热处理工艺方案产生脆性的原因不同。从工件在渗氮/氮碳共渗时表面是否渗入了氢元素和工件表面相组织成分等方面,分析工件表面脆性产生的原因,针对成因提出了减轻工件表面脆性的有效措施。 相似文献
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Mg/Al合金爆炸焊连接及其界面接合机制 总被引:4,自引:0,他引:4
采用爆炸焊接技术制备以AZ31B镁合金为基板,以6061铝合金为覆板的AZ31B/6061合金的层状复合板。对复合板界面的宏观形貌、微观组织、界面元素扩散行为及界面接合性能进行测试、分析。结果表明:AZ31B/6061合金爆炸复合板接合界面呈波状接合;靠近接合界面处的塑性变形程度最大,以孪晶和再结晶形式为主;在AZ31B一侧靠近界面处出现与界面呈45°的绝热剪切带组织,带内为动态再结晶形成的细晶粒组织;接合界面两侧的显微硬度分布为:随着距离接合界面的增大,AZ31B和6061侧的显微硬度值递减趋势;复合板的拉-剪试验结果表明,界面接合强度达193.3 MPa;复合板界面接合机制为压力焊、扩散焊及局部熔化焊综合作用的结果。 相似文献
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Penetration and non-penetration lap laser welding is the joining method for assembling side facade panels of railway passenger cars,while their fatigue performances and the difference between them are not completely understood.In this study,the fatigue resistance and failure behavior of penetration 1.5+0.8-P and non-penetration 0.8+1.5-N laser welded lap joints prepared with 0.8 mm and 1.5 mm cold-rolled 301L plates were investigated.The weld beads showed a solidification microstructure of primary ferrite with good thermal cracking resistance,and their hardness was lower than that of the plates.The 1.5+0.8-P joint exhibited better fatigue resistance to low stress amplitudes,whereas the 0.8+1.5-N joint showed greater resistance to high stress amplitudes.The failure modes of 0.8+1.5-N and 1.5+0.8-P joints were 1.5 mm and 0.8 mm lower lap plate fracture,respectively,and the primary cracks were initiated at welding fusion lines on the lap surface.There were long plastic ribs on the penetration plate fracture,but not on the non-penetration plate fracture.The fatigue resistance stresses in the crack initiation area of the penetration and non-penetration plates calculated based on the mean fatigue limits are 408 MPa and 326 MPa,respectively,which can be used as reference stress for the fatigue design of the laser welded structures.The main reason for the difference in fatigue performance between the two laser welded joints was that the asymmetrical heating in the non-penetration plate thickness resulted in higher residual stress near the welding fusion line. 相似文献
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对低压铸造铝合金轮毂裂纹形成原因进行分析,就影响裂纹产生的各种因素,如铸件结构、工艺参数、模具温度等进行合理控制和调整这些因素,消除裂纹对轮毂铸件的影响。 相似文献
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污垢对换热器的危害很大,需积极地预防和清除.简述了污垢的类型,污垢的形成机理,建立研究污垢的模型,给出了污垢热阻的监测技术及防垢的措施. 相似文献