无接头钢丝绳绳圈生产设备的电气控制

介绍无接头钢丝绳绳圈的使用和生产状况,说明无接头钢丝绳绳圈生产设备的组成和工作过程,给出设备工作示意图,用西门子S7-200 PLC,MM440变频器和TP170B人机界面组成的控制系统,实现对该设备的控制。系统控制的关键在于缠绕绳芯的子绳能与绳芯按比例同步运行,并且退捻工字轮能随子绳小车转动一圈而旋转一周。重点介绍电气系统的控制任务、硬件组成和控制原理,给出电气控制原理图、各信号传递过程、硬件布置图和控制程序框图。运行表明该设备实现了无接头钢丝绳绳圈生产的机械化和自动化,大幅度提高了生产效率。     

插编钢缆吊索及制造设备

为解决φ250 mm以上钢丝绳缆的制作及将绳缆高效率制成高质量的插编钢缆吊索难题,研制一种φ400mm缆绳编织机和φ400 mm退捻插编机。介绍插编钢缆吊索制造存在的问题及φ400 mm缆绳编织机的工作原理、结构特点、旋转系统、行走系统和控制系统。给出退捻插编机原理及机构示意图。利用φ400 mm缆绳编织机和退捻插编机可生产出最大直径450 mm、质量60 t的插编钢缆吊索,生产效率大大提高。     

钢丝绳参数关联因子的应用探讨

基于采用微分几何研究捻法对钢丝绳可见断丝规律研究出现的转角比例系数,通过继续探讨提出钢丝绳参数关联因子概念,其可用于定量评价捻法对钢丝绳耐磨损性能的影响,结合早期国外钢丝绳设计与应用案例及对特殊捻制工艺钢丝绳实物参数测量,分析认为钢丝绳参数关联因子背后的意义值得研究。     

微分几何在不同捻法钢丝绳允许最多可见断丝数应用

钢丝绳使用过程中,为保证使用安全,均会限制钢丝绳不同使用工况条件下的最多可见断丝数。通过微分几何建立二次螺旋钢丝在钢丝绳中的空间坐标方程;借助研究二次螺旋钢丝曲率随其绕钢丝绳轴线旋转角的变化周期,从图像上、理论上解释了钢丝绳使用规范规定同向捻时允许最多可见断丝数与交互捻时存在大约1∶2这一相对固定的比例关系的合理性。     

四股钢丝绳在线压实技术探索与应用

以生产ZAB 4V×48S+5FC-33.50mm、强度1770MPa级的四股钢丝绳为例,阐述四股钢丝绳在线压实生产技术的探索与应用,重点介绍了在线压实生产方法和关键技术,指出在线压实技术能有效提高四股钢丝绳整体性能,最高压缩率18％.压实后的四股钢丝绳各项性能指标均符合GB8918—2006《重要用途钢丝绳》的规定.通过在线压实生产的四股钢丝绳表面平滑、应力减小、结构伸长小、整绳破断拉力得到提高.     

胶带输送机胶带的胶接技术及其应用

<正> 胶带输送机是粮食仓储机械中最普遍、最常见、使用最广泛的运输设备之一,也是国民经济各个部门起着主动脉的作用。而胶带又是胶带输送机最昂贵的关健部件,普通胶带的制造成本约占整台胶带输送机总成本的30～40％。因此,如何保护胶带,提高胶带接头强度,延长胶带的使用寿命是整条胶带中最薄弱的环节,也是胶带在使用维修中的重点。如何学会和掌握胶带接头的硫化粘接技术,是用户最关心的一个问题,笔者根据多年的工作实践,和有关资料,现介绍胶带的热硫化和冷硫化法的粘接技术及其应用。     

Modal赛络纺精梳无接头纱纺纱设备及工艺的改造

分析了Modal(莫代尔)赛络纺无接头纱的性能特点，介绍了在传统细纱机上进行Modal赛络纺无接头纱的纺纱装置改造以及工艺调整及牵伸部件的选择。该技术能提高Modal赛络纺系列纱线条干水平，并具明显经济效益。     

偶数顶点不含四圈图的无符号拉普拉斯谱半径

G是一个简单图,矩阵Q（G）=D（G）＋A（G）记为图G的无符号拉普拉斯谱半径,其中D（G）和A（G）分别为对角元素为图G顶点度的对角阵和图G的邻接矩阵．本文证明了图G是偶数顶点不含四圈的图,G。是G中有最大无符号拉普拉斯谱半径的图,p＆G。的无符号拉普拉斯谱半径,则p3-p2,z-1）p＋1-或＋d∑（d。＋以）反≤0,对于u∈V（G。）．     

平行捻钢丝绳结构和捻制方法探讨

介绍平行捻钢丝绳的结构、性能特点和捻制关键,指出平行捻钢丝绳具有破断拉力高、结构伸长小和钢芯使用寿命长等特点。实现股在绳中等捻距捻制是制造西鲁式、填充式、瓦林吞式3种基本结构,尤其是大规格钢丝绳的技术关键。     

多工序交叉捻股钢丝绳结构特性与参数设计

对多工序交叉捻股钢丝绳组股不同层钢丝直径是否相等和组股不同层钢丝在股中是否应具有相同捻角进行研究,分析认为,无论组股相邻层钢丝相差多少根,对多工序交叉捻股,当遵循不同层钢丝在股中具有相同捻角与钢丝无间隙时,不同层钢丝直径并不相等,而当相邻层钢丝相差6根时,不同层钢丝直径差异不大。为提高组股钢丝受力均匀性并保持钢丝间合理间隙,应按照从外到内捻角逐渐增大的方式设计不同层钢丝直径与捻距。     

用双捻机生产普通钢丝绳探析

介绍双捻机的捻制原理、捻制特点以及实现双捻的机械运动过程。针对双捻机用于普通结构钢丝绳生产时产生的"起泡"问题,以内收线式双捻机生产6×19+NF—12.5钢丝绳的内层股为例进行分析,生产过程中,由于在第1,2捻合处形成捻距差,使得钢丝绳股产生"起泡"。提出解决"起泡"现象的措施,指出靠加大捻距或增加中心钢丝放线张力的方法不能彻底解决此问题,通过在第1捻合处前增加过捻器的方法,可以有效地解决双捻机在生产钢丝绳股时"起泡"质量缺陷。过捻器的转速一般为主机转速的1.7～2.0倍。     

捻制系数计算式的确认

采用一元四次方程求根公式,通过和已知的捻制系数数据对比,确定适合钢丝绳设计的捻制系数计算公式,并对一些已知结果进行细化.根据公式讨论K(捻距倍数)与n(股数)的变化对m(捻制系数)的影响:对不同n,K增加,m逐渐减小,且几何曲线斜率也减小;随n增大,m随K变化,曲线斜率的绝对值增大.     

特殊点-线复合结构股参数设计探讨

对于单纯点(线)接触结构股,其参数通常按照相邻层钢丝具有相等捻角(距)原则进行设计。对在线接触结构外再捻制1层西鲁式结构而形成的特殊点-线复合结构股钢丝绳进行分析,提出在尽可能实现组股钢丝受力均匀一致和使组股钢丝捻制紧密前提下,参数设计应基于保持内层股最外层钢丝捻角与外层西鲁式结构内(外)层钢丝捻角相等的原则。计算出钢丝层中不同钢丝根数时捻距倍数与捻角的关系,给出不同钢丝根数的西鲁式结构内层和外层丝的捻角和捻距倍数的计算结果。     

多股钢丝绳的生产

生产多股钢丝绳的技术要求很高,以18×7—28钢丝绳为例,改进配丝工艺,外层股配丝为1.85 mm,内层股配丝是1.95 mm;内层正常绳径18 mm左右,可满足外层股的捻制要求。生产时要求内层绳略松散,外层绳不松散;外层绳的旋转力矩大于内层绳,改变内层绳的捻向及各层股的捻向,减小内层绳的捻距,尽量减小合力矩;不松散性能检查时一般股的螺旋高度是钢丝绳直径的0.90～0.95倍为宜。为适应产品要求,内层绳应使用旋转放芯架。股生产时应采用专用设备,每股及工字轮应做标记;不用专有设备时,内层绳和外层绳生产时确保股的张力控制一致,先合两股,变成六股后再捻制外层绳。     

捻制系数快速求解与组股钢丝直径估算

研究钢丝绳捻制中捻距倍数k与捻制系数m的关系,当k和同层等直径股(钢丝)根数n确定时,m满足确定的一元四次方程。采用换元法,视m和n为定值,k满足一元二次方程,给出k的解析表达式。以n=17求k=8.500时的mk为例,介绍用Excel表计算m的方法,给出数据计算结果。研究m和k的分布特征,通过数字拟合,得出m拟合值与k值简洁的关系式,该关系式计算结果和精确求解结果误差很小,可用于快速求解。提供组股外层钢丝直径估算表用于钢丝绳工艺设计。     

整体模拉法生产压实股钢丝绳股绳钢丝翻转研究

对整体模拉法生产压实股钢丝绳过程中股绳表面钢丝容易产生翻转问题进行研究。对股绳模拉过程进行受力分析,并对比生产普通多丝线接触股绳方法,采取改进措施:(1)调整工艺参数,将钢丝之间的间隙设计在0.1 mm以上,且层与层之间的间隙逐步增加;股绳的中心钢丝直径增大,设计增加量不小于0.2 mm;控制股绳捻距倍数在8～8.5倍。(2)改进工装,尽可能缩小分线盘的外径,减小钢丝的走线角度。(3)减小钢丝的强度散差,提高制绳钢丝表面质量。(4)限制股绳机的转速,慢速生产。结果表明,采用模拉法新工艺生产的压实股钢丝绳股绳表面较为平整、光滑,钢丝无翻转缺陷,捻制的钢丝绳使用效果较好。     

40W×7—42多层股钢丝绳的研制

多层股钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,生产组织管理和工艺技术难度都较大。利用瓦林吞式圆股配丝原理对40W×7—42钢丝绳进行研制,根据计算,钢丝绳公称抗拉强度取1 670 MPa,钢丝绳的捻距倍数为7倍,股的捻距倍数确定为9倍,钢丝绳直径按钢丝绳公称直径放大1.5%。内层钢丝绳捻向为左交互捻,外层钢丝绳捻向为右交互捻。原料选取70钢盘条,在直进式拉丝机上进行多道次、较小部分压缩率的拉拔。捻制时,合理控制多层股钢丝绳预变形器辊间距和压弯量,钢丝绳采用股喷涂油、绳不涂油的生产方式。成品钢丝绳实测直径43.26mm,钢丝绳破断拉力总和1 459.6 kN,符合用户要求,拆股试验结果表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB 8918—2006要求。