Q235与CSl异种钢的焊接

我公司生产的杂质泵中的减压盖,采用Q235+CS1(铸态)异种钢焊接而成。Q235钢焊接性良好;CS1相当于我国的4Cr13钢,焊接性差,两种不同材质焊接在一起的难度很大。由于该件在工作中承受较大压力,要求耐腐蚀、耐磨损,且几何形状较大,壁厚不均匀,选择合理的焊接工艺确保产品质量是首要问题,决定先进行试验,得到满意的结果后再用于生产。1焊接工艺1.1材料的化学成分表1两种材料的化学成分(质量分数)(%)材料名称CSiMnCrMoPSQ2350.14～0.22≤0.30.3～0.8≤0.045≤0.05CS10.3～0.4≤1.5≤1.012～13≤0.5≤0.04≤0.041.2焊接性分析异种钢难于焊…     

Q235与CS1异种钢的焊接

我公司生产的杂质泵中的减压盖,采用Q235+CS1(铸态)异种钢焊接而成.Q235钢焊接性良好;CS1相当于我国的4Cr13钢,焊接性差,两种不同材质焊接在一起的难度很大.由于该件在工作中承受较大压力,要求耐腐蚀、耐磨损,且几何形状较大,壁厚不均匀,选择合理的焊接工艺确保产品质量是首要问题,决定先进行试验,得到满意的结果后再用于生产.     

Q235与316L异种钢焊接接头的显微结构与力学性能研究

以Q235低碳钢和316L奥氏体不锈钢为母材,采用手工焊条电弧焊,用A042焊条堆焊,A022焊条填充,对Q235/316L进行焊接.焊后对焊接接头分别进行300、500和700℃保温2h时效处理.处理后对焊接接头进行力学性能测试及断口分析.试验结果表明:经300℃×2h时效处理的焊接接头比经过500℃×2h、700℃×2h时效处理的接头具有更加优异的综合性能.这是由于300℃时效处理的接头组织有利于淬硬相和残余碳化物的溶解,不会出现脆化相,接头组织更加均匀.     

Q235B与304L异种钢焊接工艺评定

对氨回收塔用Q235B与304L的异种钢焊接进行了工艺评定;对弯曲试件产生裂纹的原因进行了分析;确定了符合JB 4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评定》要求的焊接材料和焊接工艺参数。     

SAF2507双相不锈钢与Q235碳钢异种金属板材的焊接

将切割的Q235钢板和SAF2507双相不锈钢板分为4组,采用ZX7-400IGBT逆变式直流弧焊机和A302奥氏体不锈钢焊条进行焊接,并对焊前和焊后板材做微观组织分析及显微硬度分析。研究表明,在焊接电流为90A~130A的条件下,焊接熔合线附近的Q235钢一侧形成了脱碳层,SAF2507双相不锈钢一侧则形成了增碳层;随着焊接电流的增大,热输入也随之增大,焊缝长度变短,焊缝的余高增大,在熔合区的界面处发生碳迁移现象,使接头区域形成显著的硬度梯度。     

蒙乃尔合金管道的焊接工艺

蒙乃尔合金(Monel400)与普通合金钢相比,焊接过程中易产生裂纹和气孔。在管道焊接过程中,选用合理的焊接方法,调整合适的焊接工艺参数可以有效地提高焊接质量,满足生产需要。文中介绍了某工业厂房蒙乃尔管道焊接工艺技术应用实例,以供同行参考借鉴。     

蒙乃尔合金管件的焊接

蒙乃尔合金（Monel合金）具有优良的耐腐蚀性能和中温强度，尤其是在中高温的强酸、强碱介质中有很好的耐腐蚀性能，因此在我国铀转化生产线建设工程的管道安装中使用了Monel-400材料。但在通常的焊接工艺条件下。其焊缝中容易产生气孔、未焊透及焊接裂纹等缺陷。为保证工程管道装置的安全、平稳、长期运行，我施工项目部对该材料的焊接性进行了分析研究，并进行了工艺评定对比试验．确定了其性能最优的焊接施工规范。     

Fe3Al合金与Q235钢扩散焊界面的析出相

采用扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)、X射线衍射(XRD)和电子探针(EPMA)对Fe3Al/Q235扩散焊界面的析出相形貌进行观察和成分测定,研究微观析出相的形成以及工艺参数(T,t,p)的影响.结果表明,Fe3Al/Q235扩散焊界面靠近Fe3Al一侧形成FeAl(Cr)析出相,是引起扩散焊接头脆性断裂的关键.扩散焊温度T、保温时间t与析出相区宽度y符合抛物线规律y2=3.5(t-t0)exp[-5.6×104/(RT)].在降低加热温度和保温时间的条件下,增加焊接压力可促进Fe3Al/Q235界面原子的扩散,避免脆性析出相的形成,保证Fe3Al/Q235扩散焊接头的性能.     

Q235B钢对接焊接头振动S-N曲线的分析

通过分析确定Q235B钢对接焊接头的振动疲劳S-N曲线与静疲劳S-N曲线是具有相同斜率的连续型曲线,并基于静疲劳S-N曲线推得振动疲劳S-N曲线的表达式.文中通过试验确定了Q235B钢对接焊接头的静疲劳S-N曲线和不同加载频率下对应的真实拉伸强度,确定了振动疲劳修正系数为0.345 2,经过残余应力和接头板厚修正后,利用振动疲劳S-N曲线预测了疲劳寿命为5×106周次时振动疲劳极限为114.84 MPa,与试验值相差仅为7.60%.结果表明,文中所用方法能够用于Q235B钢振动S-N曲线的推断.     

Q235钢FHPP工艺

采用FHPP技术实现了Q235钢的成形连接,所采用金属棒消耗段的直径为φ14mm、预钻孔深为25 mm、孔径φ16 mm。对焊缝附近材料的微观组织进行金相观察和显微硬度测试,发现再结晶部分材料的晶体颗粒细化,焊缝附近再结晶部分材料的显微硬度由中心向两侧升高,在熔合线处降低。结果表明,转速过低导致母材和金属棒无法接合甚至出现马达憋死现象,采用转速为5000 r/min以上、进给速度为0.5 mm/s的组合,可获得较好的焊缝,且焊缝从底部往孔洞顶部方向,质量逐步改善。     

焊接接头的Monel合金与16Mn钢过渡层组织与性能

本文对Ｍｏｎｅｌ合金与１６Ｍｎ钢对接及在１６Ｍｎ钢上堆焊Ｍｏｎｅｌ合金时组织和力学性能进行观察和研究，同时对过渡区的成分稀释问题进行初步探讨。结果表明：采用纯Ｎｉ焊条打底可有效地避免１６Ｍｎ钢母材合金向焊缝扩散和迁移，而直接采用Ｍｏｎｅｌ合金堆焊，至少要堆焊三层以上。力学性能测定结果证明两种条件下，拉伸，弯曲指标基本相同。     

焊接方法对Q235钢焊接接头缺陷、组织和力学性能的影响

通过微观组织表征、显微硬度试验和拉伸试验等研究了CO2气体保护焊和焊条电弧焊两种焊接方法对Q235钢焊接接头缺陷、组织和力学性能的影响.结果表明:采用CO2气体保护焊焊接时焊缝容易出现气孔,采用焊条电弧焊焊接时焊缝容易出现夹渣;由于焊条电弧焊焊接热输入相对较大,接头组织比较粗大,在过热区还存在魏氏体过热组织,硬度和抗拉...     

Q235钢的化学抛光

对某锁厂生产的钥匙片,优化了硝酸体系和过氧化氢体系两种抛光体系的化学抛光工艺配方,讨论了各种因素对抛光效果的影响和作用机理,并总结了两种抛光体系各自的优缺点。对于硝酸体系和过氧化氢体系,试验确定的最佳工艺配方分别为:HNO316%(体积分数下同),H3PO450%,H2SO434%,CrO310 g/L,温度100~140℃,时间4 min.和H2O2130 ml/L,草酸75 g/L,尿素20 g/L,H2SO43 ml/L,甘油2 ml/L,温度为室温,时间3~6 min。     

Q235—A与1Cr18Ni9钢的焊接

如何对两种化学成分，金相组织，机械性能，奕力场分布相差极大的异川钢进行焊接，是焊拉生产中经常遇到的问题。本文介绍了二滩水电行水检修闸门门槽构件中Ｑ２３５－Ａ碳钢与１Ｃｒ１８Ｎｉ９奥氏体不锈钢的焊接工艺和实施情况。     

Monel合金与A3钢焊接试验研究

通过对Ｍｏｎｅｌ合金与Ａ３钢对接焊及在Ａ３钢上堆焊Ｍｏｎｅｌ合金时金相组织和力学性能进行观察和研究，发现采用纯Ｎｉ焊条打底可有效地避免Ａ３钢母材合金向焊缝扩散和迁移。     

微合金元素铌对Q235钢组织和性能影响的实验研究

选择Q235普碳钢,加入微合金元素Nb,将该钢热轧成不同厚度钢板;控制钢的终轧温度和水冷后的卷曲温度,考察Nb对Q235钢组织和性能的影响,试图对更高强度钢的生产工艺提供参考。     

Q235钢拉伸断裂试验与数值仿真

利用INSTRON试验机对低应变率(0.0001～0.01 s-1)下的Q235钢(冷轧、热轧)的拉伸断裂行为进行了研究,并利用Abaqus有限元软件分别对冷轧Q235钢和热轧Q235钢的拉伸断裂过程进行了数值模拟。结果表明:在低应变率下,随着应变率的提高,钢材的屈服应力和峰值应力提高,但是屈服应力对应变率的变化更敏感。对于Q235钢来说,冷轧钢与热轧钢的拉伸力学性能存在一定区别。冷轧钢的强度比热轧钢的高,但韧塑性却要低于热轧钢,峰值应力和断面收缩率对应变率变化更加敏感。基于试验数据拟合获得了冷轧Q235钢和热轧Q235钢的Johnson-Cook本构模型参数,仿真验证了模型对钢材拉伸力学行为描述的合理性和可靠性。     

H62黄铜与Q345钢异种材料的焊接

本文采用蒙乃尔焊条对H62黄铜与Q345B碳钢进行角焊接,解决了铜钢异种焊接常出现的裂纹、气孔、未熔合等缺陷。对焊后接头进行金相分析,结果表明焊缝与铜侧形成一层铜镍固溶体的中间过渡层,焊缝柱状晶沿铜侧与钢侧垂直生长并且在中间区域沿着铜与钢的对角线方向生长。     

15Mn26Al4钢与45#钢及Q235钢的异种钢焊接

１５Ｍｎ２６Ａｌ４钢经过分析,可焊性较好,而４５＃钢的焊接性能差。文章针对４５＃钢的焊接特点进行理论分析,制定了出切实可行的焊接工艺措施及焊接规范,并对接头 进 学性能试验,获得了满意的结果。