球壳大开孔内伸接管结构应力强度评定

利用有限元分析结果对一台开孔率为 0 .6、内伸接管长度为 2 0 mm的球封头大开孔模型容器进行了应力强度评定 ,给出了应力强度评定方法。     

化工压力容器开孔接管区过渡圆角的研究

容器开孔接管区的应力状况,对容器的安全非常的重要,压力容器的应力强度评定要利用Ansys对压力容器开孔接管区进行分析,最终得出其受力特征和应力的分布规律。     

基于有限元的压力容器开孔接管区的应力分析及优化设计

采用有限元法研究开孔接管区域的应力分布规律,对危险区域进行应力强度评定。结果表明:开孔接管区域应力分布复杂,梯度变化明显;最大应力发生在筒体与接管连接区域的内侧且对称分布,是筒体失效的最危险区域。在保证压力容器安全运行的工况下,对容器的结构进行优化设计,分析计算得到容器的最优解,保证容器高效安全运行的同时降低制造成本。     

球形封头内伸式接管(受外压)的局部应力分析-有限元法

本文首先概述了有关压力容器开孔接管局部应力的研究现况,然后从实际需要出发,运用ANSYS软件对内压容器球形封头内伸式接管(受外压)的连接区应力进行了有限元分析.最后总结并验证了压力容器上这种结构的局部应力分布规律,为工程实践提供了依据.     

偏置偏心开孔接管有限元应力分析、强度评定与修复

对高压汽包简体壁侧的偏置偏心开孔接管进行三维有限元应力分析计算,并按分析设计标准对接管应力进行强度评定,用按此计算合格的偏心开孔接管对汽包进行修复。经1年多的运行,结果表明此偏心开孔接管能满足安全生产的要求。     

高压容器端部法兰上开孔补强的分析和计算

0前言 化肥工业的生产离不开高压容器,设计容器时由于结构的要求,经常要在容器上开孔和连接接管。容器上开孔,不但会削弱容器的强度,而且在开孔的附近会造成很高的局部应力,因此必须妥善解决开孔后的补强问题。当前,由于设备趋于大型化和设计、制造水平的提高,开孔的直径越来越大,而开孔破坏了原有的应力分布并引起了应力集中、强度削弱,因此必须妥善解决开孔后的补强问题。     

压力容器封头接管大开孔ABAQUS有限元分析

在封头大开孔范围超出常规设计要求同时具有接管外栽荷的情况下,通过ABAQUS对压力容器开孔接管区进行了有限元应力分析,得到了其受力特性和应力分布规律,并对其进行了应力强度评定。     

VCM回收液分离器大开孔结构的应力分析和强度评定

采用有限元方法对一台ＶＣＭ回收液分离器大开孔结构进行了计算，得到了接管部位的应力分布，并对应力结果进行了分类处理，最后按照分析设计原理进行了强度评定，为该结构的安全服役提供了必要的依据。     

压力容器开孔接管区有限元应力分析

通过Ansys分析与探讨压力容器开孔接管区有限元应力,找出压力容器开孔接管区应力分布规律与受力特性,并系统性对压力容器开孔接管区有限元应力强度进行分析与探讨。     

内压圆筒大开孔率接管弹塑性有限元分析

采用三维弹塑性有限元方法对内压圆筒大开孔率接管结构进行了应力分析,得到了不同尺寸参数影响下接管连接处的轴向与环向应力集中系数分布规律,并按JB4732-95《钢制压力容器———分析设计标准》进行了强度校核。确认在应力分析条件下,结构的强度满足安全要求。     

内压筒体开孔接管结构应力集中系数预测

针对内压筒体平齐式大开孔率开孔接管结构,提出一种基于有限元解的应力集中系数(SCF)估算的经验公式,认为应力集中系数是λ=d/DT、η=T/D和ζ=D t/(dT)函数。对近120个不同尺寸规格开孔接管结构的应力集中系数进行了较详细的三维有限元分析计算,采用最小二乘法对应力集中系数规律进行了回归分析,得到了应力集中系数计算的经验公式,另外用83个开孔接管结构的有限元解与其进行了对比计算。结果表明,此经验公式的计算精度可以满足一般工程问题的要求。     

溶液罐封头偏置接管应力有限元分析

为了分析带偏置接管的溶液罐封头局部区域的应力分布,对该特殊结构进行三维有限元分析,并且采用分析设计方法对该封头进行强度评定。计算结果显示,最大应力发生在封头接管的边缘焊缝处,在此基础上分别在不考虑焊缝结构和增大局部载荷的条件下进行计算和分析,并对结果进行比较,得到相应情况下的应力分布,为工程设计和应力分析提供参考。     

内压容器筒体与大接管相贯区的应力强度评定

针对内压容器筒体开有大直径孔后会产生很高的应力集中这一问题,采用有限元方法计算了具有同一开孔率但有不同接管与筒体直径比的压力容器结构的应力分布,并在应力危险截面选择了5条应力处理线进行了应力强度评定。结果发现,5条应力处理线中处理线c的一次局部薄膜应力分量SⅡ最大;而一次应力加二次应力SⅣ的最大值则随t/T的大小体现在不同的处理线上,故SⅣ的评定应针对各处理线进行。在笔者的算例中,4种t/T结构中只有t/T=1.0的结构可满足应力分析设计准则要求。     

Influence of electric field interference on double nozzles electrospinning

The low production rate of electrospinning process may limit the industrial use of single needle system. To meet high yield requirement and uniform fibers, a bottom‐up multiple jets electrospinning nozzle was designed, each nozzle can emit 6–18 jets. The influence of electric field interference on jet path, membrane shape, and fiber morphology were investigated. Experiment finds that electrical field strength in the closer part of two nozzles is weakened because of electric field interference when the distance between two nozzles is 30 mm, making the jet hard to emit in this section, and closer part of electrospun fiber webs has fewer fibers. The spinning in far side part of two nozzles is similar to that of single nozzle. While in middle part of one nozzle, the jet path is short, elongation of jets smaller, the formed fibers thicker, solvent evaporation less sufficient. When the distance of two nozzles is increased to 50 mm, influence of electric field interference is weaker, the electrospun fiber web and average diameter of fibers are almost the same as that of single nozzle electrospinning. © 2010 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci, 2010     

容器斜接管区应力状态的研究

以直径６００ｍｍ、具有两个斜接管的容器为模型，进行了内压作用下的应力测试，并用高精度壳单元的柱壳相贯程序进行了详细计算，得到了容器斜接管区的应力分布规律。同时，从实验数据和ＳＡＰ程序的计算对比中验证了柱壳相贯程序，可用于工程计算     

焦炭塔堵焦阀接管部位的应力计算及高温应力测定

为算出一座焦炭塔堵焦阀接管处的管端推力（矩）数值及塔体接管部位的应力，特选用等值刚度法ＦＡＯＰ及有限元法ＭＳＣ两个标准程序分别对该塔的高温进油管系及塔体接管部位进行了柔性分析及应力计算。为了验证计算方法的正确性，还在接管部位用电测法进行了高温应力测定试验。结果证明两者数值吻合     

压力容器开孔接管局部应力计算方法研究

在压力容器设计中,由于开孔而使器壁被削弱并破坏了原有结构的连续性,因而在开孔-接管附近产生了明显的应力集中,加上管道通过接管而施加于设备上的力和力矩会在容器与接管连接的局部区域产生高应力,使之成为整台设备的薄弱环节.所以,设计时应采用可靠的计算方法,以确定局部应力的大小.通过对13组不同结构尺寸的带接管轴向力的开孔接管...     

椭圆封头径向多接管强度有限元分析

对椭圆封头径向多接管结构进行了有限元强度分析。在评定应力强度时采用设计压力载荷进行分析,在分析疲劳强度时采用疲劳应力幅进行分析,在此基础上运用疲劳累积损伤理论得出该结构满足疲劳设计要求的结论。通过算例详细介绍了该分析方法的实施过程。     

内压作用下斜接管结构塑性极限载荷的试验研究

斜接管结构是石油、化工、能源及动力工程中常见的一种结构。由于其结构的特殊性,在连接处的应力集中要比具有相同结构参数的正交接管接管大得多。本文对３０°大开孔（ ｄ／ Ｄ≥０．５） 斜接管容器进行了弹－ 塑性应力分析及爆破试验,确定了这种结构最薄弱的部位,根据不同的准则确定了它的塑性极限载荷及其实际的爆破压力,为这种结构的极限设计提供了依据。